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为了探讨金属矿山尾砂胶结充填是否会对地下水造成污染,本试验分别采用1:4和1:6两种不同的灰砂比(水泥/尾砂)制成胶结充填体试块在不同来源地下水水样中浸泡。浸泡后水样中的重金属含量与《地下水质量标准》(GB/T 14848-93)Ⅲ类标准规定的含量限值进行对照分析。结果表明:灰砂比为1:4和1:6的金属矿山全尾砂胶结充填体试块放置14 d后分别被6种水样浸泡90 d后均不会使地下水中重金属含量增加,且含量均低于《地下水质量标准》(GB/T 14848-93)Ⅲ类标准规定的含量限值,不会对生产、生活用水产生不良影响,故其用于井下空区充填是完全可行的。 相似文献
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为了探讨全尾砂结构流矿井胶结充填是否会对地下水质造成污染,用尾砂、水泥按4∶1的比例制成充填体试块在不同来源水样中浸泡。浸泡不同时间段后,分别取样进行水质监测。对照《地下水质量标准》(GB/T 14848-93)Ⅲ类标准规定的含量限值进行监测结果分析。结果表明:全尾砂结构流胶结充填体试块放置21 d后分别被8种水样浸泡90 d后均不会对地下水水质造成污染,其用于井下空区充填是完全可行的。虽然pH值及Fe、Mn、Zn、Cr等离子含量出现起伏变化,但浸泡90 d后其溶液含量均低于《地下水质量标准》(GB/T 14848-93)Ⅲ类标准规定的含量限值,故不会对生产、生活用水产生不良影响。全尾砂结构流胶结充填使井下水中重金属含量有所下降,水质得到改善。 相似文献
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在小试的基础上,进行FY02的0.5 t级合成中试研究及选矿扩大连续试验。结果表明,在RG1和RG2与RL配料比(摩尔比)为1.0∶1.0∶1.0、去离子水用量为总配料量的70%、催化剂用量为总配料量的0.8%、反应温度80℃、反应时间7 h的条件下,FY02的产率为94.93%;用中试级FY02取代氰化钠进行锌硫浮选分离选矿扩大连续试验,用量为421 g/t时,锌精矿锌品位大于47%、锌作业回收率大于95%,能有效实现锌硫分离。 相似文献
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研究在诱导卸荷作用下如钻孔、爆破、切缝和注水软化岩石的力学性能弱化规律。设计常规三轴加载、峰前和峰后卸载三种试验方案。试验结果表明:加载条件下的岩石破坏主要是由压缩变形所致,而卸荷条件下沿卸荷方向的岩石破坏为强烈的扩容所致。只要存在卸荷作用,岩石在较小的轴向应力下便可以发生破坏,甚至是强烈的脆性破坏。同时,卸荷过程中岩石泊松比随围压的降低逐渐增大。弹性模量随围压的减小先缓慢增加,在达到屈服强度后迅速降低。试验证明卸荷作用下岩石的强度弱化速率更快。 相似文献
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为根本解决铜坑矿细脉带火区地表塌陷坑废气排放带来的大气污染,以及对当地自然生态环境的破坏问题,在分析塌陷坑废气排放特征的基础上,通过方案选择与比较,采用地表硐室爆破抛掷覆盖塌陷坑与地表废气碱吸收方法进行综合治理。治理结果,有效窒息了火区燃烧,取得了显著效果。 相似文献
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92#失贫化的重要原因.92#矿体复杂的采、出矿工艺决定了复杂的矿石损失贫化构成,损失贫化指标无法通过简单计算获得.通过计算、归纳、类比等方法综合分析92#矿体回采过程中各步骤矿石的损失与贫化,推导了重叠区、非重叠区下回采单元与回采步距的损失贫化计算公式,并提出92#矿体损失与贫化的控制措施. 相似文献
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爆破后矿岩块度具有分形特征,基于此推导了碎块筛下累计频率百分比到筛下累计质量百分比间的转换关系式,建立了以块度频率为参数的质量分布函数,提出了矿岩流动特性模型试验的质量配比关系式。研究结果表明:(1)块度频率分布与函数之间具有数学可行性,能够为矿石块度频率分布与质量分布间建立一种关系。(2)铜坑矿崩落法采矿爆堆碎块筛下累计频率百分比数据服从R-R分布,爆破后未出矿、出50%矿量和临近截止出矿时爆堆的特征块度值分别为64.6 mm、64 mm和213.4 mm。(3)铜坑矿崩落法工艺参数优化相似模型实验的矿石颗粒配比为:0~0.6 mm、0.6~1.18 mm、1.18~2.36 mm、2.36~4.75mm、4.75~6 mm粒径区间矿石颗粒质量百分比分别为1.4%、9.3%、37.5%、38.4%和13.4%。 相似文献