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1.
将汽车用含B钢板材22MnB5-10V(简称Y222)和26MnB5-5V(Y371)加热至960℃后进行不同冷却试验,通过金相组织分析、SEM形貌观察、XRD物相分析和显微硬度测试研究不同冷却速度对含B钢组织和性能的影响。结果表明,随着冷却速度的提高,含B钢板材的热处理组织由随炉冷得到的沿轧制方向呈带状分布的珠光体、铁素体组织和开炉冷却得到的等轴状珠光体和铁素体组织逐步转变为空冷后以粒状和板条状贝氏体为主的组织;在风冷条件下得到马氏体组织;在油冷条件和水冷条件下得到单一的板条马氏体组织,且淬火的冷却速度越快,板条马氏体的板条束越细。因此,材料中微量的B可有效提高材料的淬透性,材料的硬度随冷却速度的提高不断增大。 相似文献
2.
以国内某公司自主生产的H13型(H13A、H13R、JB11U、JB13U)热作模具钢作为试验材料,采用直读光谱仪、金相显微镜、扫描电镜等方法,研究了不同H13型模具钢锻后退火态、淬回火态的显微组织、晶粒度及淬回火后的力学性能。结果表明:H13型模具钢中,H13A钢晶粒最细,达到9.5级,淬回火态硬度最高,为50.0 HRC,纵向冲击功最高,Ak达到47.4 J;JB11U钢具有较好的组织均匀性,横向、纵向冲击功Ak均达到43 J以上,冲击功纵横比达到了0.99,显示出良好的等向性;H13A、H13R、JB13U钢退火态、淬回火态组织出现了带状偏析和一次共晶碳化物,这是导致其性能下降的主要原因。 相似文献
3.
制备了一种新型低碳贝氏体弹簧钢并对其进行力学性能试验,结果表明其力学性能很差。采用化学成分分析、硬度测试、金相检验、夹杂物成分分析等方法对其力学性能差的原因进行了分析。结果表明:该低碳贝氏体弹簧钢中存在较多的夹杂物和铸造缺陷,造成了钢材成分不均匀且严重破坏了金属基体的连续性,导致该低碳贝氏体弹簧钢的力学性能变差。 相似文献
4.
5.
采用高能球磨、真空烧结工艺制备超细WC-Co硬质合金。研究了抑制剂的预磨时间对WC-10Co硬质合金粒度及烧结试样性能的影响。对比了相同抑制剂配比对Co含量不同的硬质合金性能的影响以及稀土对硬质合金性能的影响。结果表明:通过对晶粒长大抑制剂的预磨,其粒度明显细化。加入预磨时间为120 h的抑制剂,WC-10Co硬质合金的平均粒度为0.3μm,硬度达到92.1 HRA。相同抑制剂配比的硬质合金,硬度和致密度随Co含量的降低而增大。稀土氧化物Y2O3的加入,有利于改善硬质合金的性能。 相似文献
6.
研究了Si—Mn—Cr低碳贝氏体钢在正火和回火过程中的组织转变和性能变化。结果表明:经350℃回火后具有良好的强韧配合,新型贝氏体钢屈服强度为1 196 MPa,抗拉强度为1 437 MPa,伸长率和断面收缩率分别为13%和50%,冲击韧性为72 J/cm~2,强韧性配合明显高于普通及淬火珠光体钢轨钢。而在450℃~600℃回火时出现明显的回火脆性。通过研究回火后的组织转变及残余奥氏体热稳定性、机械稳定性的变化,探讨了无碳贝氏体韧化及脆化机理,提出了适于该钢的最佳回火工艺。 相似文献
7.
将3,3'-二氨基联苯胺(TAB)和己二酸加入亚磷酸三苯酯中,通过熔融缩聚反应合成聚苯并咪唑(PBI)树脂.利用红外光谱(FTIR)、热失重分析(TGA),差示扫描量热法(DSC)等方法对其分子结构、热稳定性进行了表征,并研究了耐高温聚苯并咪唑树脂的性能.结果表明:合成的含脂肪链的聚苯并咪唑树脂的熔融温度在400℃以上,并且具有非常好的热稳定性,其在516℃左右才会发生分解,最大失重速率温度为536℃. 相似文献
8.
根据我国重载铁路辙叉发展要求,在已有发明应用的客运铁路贝氏体钢辙叉基础上,研究重载铁路辙叉用新型贝氏体钢,满足辙叉心轨大尺寸下,热处理空冷态得到贝氏体组织,获得高强高韧性能,代替传统高锰钢辙叉材料。研究表明:研制的新型重载辙叉心轨贝氏体钢成分设计实现了在正火空冷态获得奥氏体-贝氏体复合组织,贝氏体组织为无碳化物贝氏体;奥氏体-贝氏体复合组织具有优异的综合力学性能,断裂强度高达1 400 MPa,V型缺口的锻后回火态试样的冲击强度高达39.8 J。 相似文献
9.
10.
高强韧性奥氏体—贝氏体双相钢接触疲劳特性 总被引:2,自引:3,他引:2
考察了新型高强韧性奥氏体-贝氏体组织的低合金超高强度钢(简称奥-贝钢)的接触疲劳性能,并与20CrMnTi钢碳、氮共渗淬火回火组织进行对比研究;探讨了钢的组织结构及力学性能与接触疲劳性能的关系,提出了获得高接触疲劳性能要求的组织、性能合理匹配。研究结果表明,奥-贝钢280℃等温形成的硬度只有HRC50~52的奥-贝组织接触疲劳寿命是硬度HRC58~62的回火马氏体组织和20CrMnTi钢碳氮共渗淬火回火组织的2~4倍,奥-贝钢具有优异的抗接触疲劳性能。 相似文献