全文获取类型
收费全文 | 86篇 |
免费 | 3篇 |
专业分类
综合类 | 17篇 |
金属工艺 | 15篇 |
机械仪表 | 40篇 |
石油天然气 | 1篇 |
无线电 | 6篇 |
一般工业技术 | 7篇 |
自动化技术 | 3篇 |
出版年
2023年 | 4篇 |
2020年 | 3篇 |
2019年 | 3篇 |
2018年 | 8篇 |
2015年 | 2篇 |
2014年 | 2篇 |
2013年 | 9篇 |
2012年 | 1篇 |
2011年 | 9篇 |
2010年 | 5篇 |
2008年 | 2篇 |
2007年 | 8篇 |
2006年 | 4篇 |
2005年 | 2篇 |
2004年 | 1篇 |
2003年 | 3篇 |
2002年 | 4篇 |
2001年 | 3篇 |
1999年 | 4篇 |
1998年 | 3篇 |
1995年 | 2篇 |
1994年 | 2篇 |
1993年 | 1篇 |
1991年 | 1篇 |
1989年 | 1篇 |
1988年 | 1篇 |
1987年 | 1篇 |
排序方式: 共有89条查询结果,搜索用时 15 毫秒
1.
针对人字槽狭缝节流动静压气体轴承,采用SolidWorks软件进行三维建模,采用ICEM软件分区对三维模型进行网格划分,运用ANSYS 环境下的Fluent 软件进行仿真求解。研究了轴承转速n、狭缝类型(连续狭缝与非连续狭缝)、狭缝数m、人字槽数N、偏心率ε等轴承参数对人字槽狭缝节流动静压气体轴承的静态特性的影响规律。结果表明:随着轴承转速的提高,轴承的静态特性提高,非连续狭缝和连续狭缝对人字槽动静压轴承的承载力、静刚度以及耗气量的影响趋势相同;从轴承的承载力、静刚度以及耗气量考虑,非连续狭缝的静态特性优于连续狭缝。当偏心率ε约为0.6,人字槽面积占轴承内壁表面积约为0.1,人字槽个数N为10~12,狭缝段数m为7以及狭缝宽度b1为16~18 μm时,人字槽狭缝节流动静压气体轴承的静态特性最佳。 相似文献
2.
3.
4.
采用Geomagic Studio软件创建基于轮廓要素测量的非理想圆柱表面模型,并将其导入UG12.0中创建气静压轴承仿真模型,采用Ansys Workbench软件对模型进行仿真。以10组转子和多孔质气静压轴承为实验对象,分别对基于非理想圆柱表面和基于全局尺寸气静压轴的承载力和刚度进行了仿真分析,并在模块化主轴性能试验台上进行了刚度测试。仿真和测试结果表明,对于三种全局尺寸,用最小二乘直径组合形成的气膜的承载力与非理想表面形成的气膜的承载力之差较小,非理想表面形成的气膜的刚度与测试结果的吻合度较高,因此基于非理想圆柱面的气膜建模方法较适用于气静压轴的刚度评价分析。 相似文献
5.
6.
介绍了从SE9100视觉系统的图像监视器坐标变换成SR84**SCARA系列机器人坐标的原理,SE9100视觉系统函数库的坐标变换函数及综合应用上述视觉系统和机器人对直齿圆柱轮进行检验的原理。 相似文献
7.
在纳米压入仪上进行悬臂梁法测量弹性模量的影响因素分析 总被引:1,自引:0,他引:1
对在纳米压入仪上进行悬臂梁法测量弹性模量的主要影响因素进行了综合分析,主要包括加载系统悬置弹簧刚度、压头压入、梁沿截面宽度方向挠曲、梁支座附加挠曲等影响。在考虑这些因素的基础上,得到了悬臂梁的有效挠度,利用有效挠度与载荷之间的关系,评价悬臂梁材料的弹性模量。对单晶硅(100)悬臂梁试样进行了实验,得到其弹性模量为155GPa±9.5%GPa,与参考文献值符合较好。表明在纳米压入仪上进行悬臂梁法测量,只有综合这些影响因素后,才能获得有效、准确的弹性模量测量结果。 相似文献
8.
9.
针对人字槽狭缝节流动静压气体轴承的结构参数对轴承静态特性的影响,采用四因素三水平的正交试验法,以人字槽深度hg、人字槽宽度b、狭缝宽度z以及狭缝深度H为4种因素,以4种参数的3个不同取值为3种水平,组合成正交表。采用Solidworks软件、ICEM 软件以及Fluent软件对正交表中的各种组合的人字槽狭缝节流动静压气体轴承分别进行三维建模,网格划分以及仿真求解。根据仿真结果,利用灰色关联分析法分析与轴承静承载力、静刚度的关系最密切的轴承参数组合,及各个轴承参数对轴承的静承载力以及静刚度的影响程度,为动静压气体轴承的结构参数设计提供理论基础。 相似文献
10.
对关于形状和位置公差的美国标准ASME Y14.5M与中国GB/T1182-1996标准之间的一些异同进行了比较.主要叙述了它们之间的一些不同之处,使广大机械技术人员在使用美国图纸时对美国标准中关于形状和位置公差的特点有一个认识和了解,以促进机械行业的国际交流与合作. 相似文献