土的变形破坏机理和土力学计算理论问题

本文论述天然土的变形和破坏机理所包含的各种复杂因素,并将其概括为五个方面的影响。第一,应力方面,包括应力类型、应力水平和应力途径的影响;第二,应变方面,包括弹性、塑性、加工硬化、加工软化以及由此而产生的残余强度和逐渐破坏等影响;第三,孔隙水方面,包括固结排水条件、凝聚力和内摩擦角随含水量变化的影响;第四,加荷速率及受力时间方面,包括瞬时荷载、长期荷载、振动作用下的强度和流变等影响;第五,土的不等向和不均匀性所产生的影响。由于土的性质复杂,土力学理论计算与实际情况之间不可避免地存在着或多或少的差异。土力学工作者在运用某一种计算理论的同时,还必须考虑多种其他因素可能产生的影响,并参照多方面的资料对计算结果作出必要的综合分析和判断。     

答张振营先生

笔者很感谢张振营先生关心研究这篇论文，并指出了论文中存在的一种规律性：τｓ＝Ｋｐｓ；对于笔者所研究的广西粘土和山东粘土而言，Ｋ＝０．４２５。当然，张先生也正确地指出，其他地区的膨胀土是否也符合上述规律，还需要进一步试验研究。下面扼要地叙述一下笔者个人...     

锚定板挡土结构

锚定板挡土结构是一种新型的挡土结构,由预制的钢筋混凝土墙面、钢拉杆和埋在填土中的锚定板组成。这种结构依靠填土与结构的相互作用力而维持其自身的稳定。与重力式挡土墙相比,锚定板结构轻便并较有柔性。它特别适用于地基承载力不大的地区。本文概述锚定板结构内力平衡和整体稳定的计算方法和原理,并介绍一些已建成的锚定板结构的长期观测结果。     

参加第十一届国际土力学及基础工程会议技术汇报

<正> 国际土力学及基础工程协会于1985年8月11日至16日在美国归金山召开第十一届学术会议。这次会议适值该协会成立后的五十周年纪念,因而会议开得比较隆重。参加会议有57个国家的一千八百多位工程师和学者。会议出版了第十一届国际土力学及基础工程会议论文集,包括各国学会选送的论文443篇,分属九个专题组。分组的名称和论文篇数如下 第一组 土体的力学特性及计算方法,论文94篇。讨论问题包括:①土的本构关系;②数值分析法;③判定理论和概率性。     

我学会代表团参加国际土力学及基础工程协会第十届大会

国际土力学及基础工程协会是各国土力学学会的联合组织,简称国际士协(ISSMFE),于1936年在美国哈佛大学召开第一届会议。1948年以后,规定每四年召开一次国际会议。我国于1957年参加国际土协,并曾派代表出席在英国伦敦召开的第四届国际会议。 为了做好参加1981年第十届国际土协大会的准备工作,我会于1979年11月在杭州召开了全国第三届土力学及基础工程学术讨论会,并于1980年评选出十一篇学术论文送交大会。(这十一篇论文已在大会上发表,拟在我岩土工程学报1981年第三期刊载。)     

粘性土抗剪强度研究的现状与展望

在土力学计算分析工作中,抗剪强度（土的内摩擦角和粘聚力）是其中最重要的计算参数。能否正确地测定土的抗剪强度,往往是设计质量和工程成败的关键所在。本文综合论述抗剪强度研究工作中四个方面的重要问题：（１）应力、应变和加荷速率对抗剪强度的影响;（２）非饱和土的吸力和膨胀力与吸附强度的关系;（３）内摩擦角和粘聚力的特性及其变化规律;（４）从局部剪切发展到整体失稳过程中的应力变化和强度变化。岩土工程师需要对这些问题有全面的认识,才能对抗剪强度的试验资料作出正确的判断与应用。     

《基础工程学》简介

《基础工程学》一书将于1990年10月由中国建筑工业出版社出版。该书由清华大学陈仲颐和同济大学叶书麟两教授主编。全书共分十三章。第一章土的工程性质(陈仲颐编),第二章场地与地基勘察(王钟琦编),第三章地基基础的规划原则(黄熙龄编),第四章天然地     

非饱和土的抗剪强度与膨胀压力

非饱和土的抗剪强度有三个组成部份:真凝聚力、摩擦强度和吸附强度。本文分析论述这三个组成部份的来源、特性及其变化规律。 根据一系列研究试验的结果,笔者提出以下三种相互关系的计算公式并讨论了有关的概念:①粘土内摩擦角与塑性指数的相互关系;②吸附强度与膨胀压力的相互关系;③膨胀压力与吸力的相互关系。     

锚定板埋置深度对其抗拔力的影响——对“锚定板挡土结构的研究”一文的补充

锚定板在码头工程中应用已有近百年历史。太沙基(K.Terzaghi)在1942年著作中认为,浅埋锚定板(H<4.56,H为埋置深度,b为锚定板边长)极限抗拔力按库伦被动土压力计算;深埋锚定板     

关于锚定板结构的整体稳定——铁科院方法与克朗兹方法的比较

一、前言 锚定板结构是我国七十年代新发展的一种轻型挡土结构。这种结构的设计必需保证其内力平衡和整体稳定。锚定板的极限抗拔力取决于两种不同的极限状态。第一种极限状态是锚定板前方土体中产生大片连续的塑性区,导致锚定板与其周围的土体发生相对位移,这种极限状态可称为局部破坏,如图1(a)。第二种极限状态是锚定板与其前方土体沿着某个与外部贯通的滑动面发生整体滑动,这种极限状态可称为整体破坏,如图1(b)。限于篇幅,本文仅就第二种极限状态予以论述,即整体破坏及与之有关的试验研究结果。