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1.
AI、V对奥氏体再结晶规律的影响   总被引:2,自引:0,他引:2  
本文采用阶梯型试样、定量金相等试验和分析技术研究了AI、V含量对奥氏体再结晶组织状态的影响,研究结果表明:在低温时(850C)因V的析出使再结晶临界变形量增大、再结晶临界温度升高,在温度大于1000C、变形量超过30%以后才能达到完全再结晶。最佳的AI含量得到良好的再结晶组织状态,基本在950C、30%的变形量就能达到完全再结晶。  相似文献   
2.
低碳贝氏体高强钢探伤不合原因分析   总被引:2,自引:0,他引:2  
通过金相、原位分析、扫描电镜、能谱等分析测试手段对低碳贝氏体(LCB)高强钢在探伤(NDT)中出现的分层进行了分析。研究结果表明:引起分层的主要因素是MnS夹杂,C偏析导致的心部异常组织和Nb、Ti的碳化物夹杂也加剧了分层倾向。通过系列的工艺整改措施,钢板分层情况大大降低,探伤合格率提高30%以上。  相似文献   
3.
本文采用阶梯型试样、定量金相等试验和分析技术研究了Al、V含量对奥氏体再结晶组织状态的影响,研究结果表明:在低温时(850℃)因V的析出使再结晶临界变形量增大、再结晶临界温度升高,在温度大于1 000℃、变形量超过30%以后才能达到完全再结晶.最佳的Al含量得到良好的再结晶组织状态,基本在950℃、30%的变形量就能达到完全再结晶.  相似文献   
4.
胡淑娥  于海龙 《轧钢》2003,20(4):21-24
采用Gleeble-1500热模拟试验机测试了2种微合金钢(Al、Al V)经1150℃加热、20%压缩变形条件下的显微组织状态,结果表明,Al、V复合强化的试验钢以2℃/s速度冷却时,钢中出现针状铁素体。冷却速度为5℃/s时出现贝氏体,而Al强化钢中出现针状铁素体的冷速要达到5℃/s,因此建议生产含V钢时冷速控制在1~5℃/s。  相似文献   
5.
开展了不同焊接热输入、焊前免预热、焊后省略热处理的高强钢气保焊接实验。利用光学显微镜、扫描电镜及透射电子显微镜等分析手段研究焊接接头、焊缝和热影响区的显微组织特征及力学性能。结果表明,即使线能量增加到40 kJ/cm,焊接接头的性能仍能够满足设计要求,接头强度超过700 MPa,熔合线、焊接热影响区的-20℃低温冲击韧性大于47 J。焊缝组织是高韧性的细化针状铁素体,微米尺度细化的球形氧化物夹杂对钢的性能起重要影响作用;粗晶区贝氏体型板条粗大造成该区韧性下降;细晶区碳化物与高密度位错相互作用,显微组织尺度约2μm,细化的组织保证该区塑韧性最好。  相似文献   
6.
对一种低屈强比建筑用耐火钢进行试验研究,介绍了试验钢的化学成分、试验工艺、力学性能等,重点论述了合金元素、组织等对钢的屈强比、高温强度的影响。结果表明,该钢具有良好的综合机械性能,组织为铁素体基体加贝氏体第二相,因此获得低的屈强比。合金元素Cr、Mo、Nb等的加入有效地提高了钢的高温性能。  相似文献   
7.
高强钢表面裂纹产生原因分析与控制   总被引:1,自引:0,他引:1  
对济钢新开发的高强钢中厚板出现的表面裂纹进行了系统的分析,高强钢裂纹主要表现为小纵裂、星形或网状裂纹。扫描电镜分析表明,高强钢裂纹处存在较多的O、Ca、Mg、Na、Cu等元素,钢水碳含量、连铸工序、加热时间等是高强钢产生裂纹的主要原因。采取严格控制钢水碳含量、优化连铸工艺和加热工艺等技术措施后,使高强钢中厚板表面裂纹大幅度减少。  相似文献   
8.
通过合理的组织、成分设计,采用直接淬火回火(DQ—T)工艺,在实验室成功试制了1000MPa级高强钢,并结合金相、透射电子显微技术,研究了不同回火温度对试验钢组织、析出与性能的影响规律。结果表明,随回火温度的升高,强度呈现起伏现象;在400℃~450℃区间出现回火脆性。直接淬火回火工艺获得显微结构为回火索氏体与回火贝氏体组织。各项性能指标均满足1000MPa级高强钢的要求。  相似文献   
9.
600MPa级耐火钢焊接热模拟研究   总被引:1,自引:0,他引:1  
胡淑娥 《热加工工艺》2005,(2):57-58,64
对一种600MPa级耐火钢焊接性能进行模拟研究,绘制了热影响区连续冷却转变曲线SHCCT。计算了钢的碳当量,并预测了25mm板的止裂温度、HAZ最大硬度。结果表明,该钢具备低的冷裂纹敏感性。  相似文献   
10.
对一种耐火钢焊接性能进行模拟研究,绘制了热影响区连续冷却转变曲线SH—CCT,计算了钢的碳当量。并预测了25mm板的止裂温度、HAZ最大硬度。结果表明,该钢具备较低的冷裂纹敏感性。  相似文献   
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