含腈废水的生物一级处理工艺

采用好氧活性污泥法、悬浮载体膨胀床及厌氧生物反应器分别对含腈废水进行一级处理。实验结果表明,由于含腈废水的CN-毒性和难降解有机物含量高,好氧活性污泥法不适合处理含腈废水。随着活性污泥反应器运行时间的延长,污泥逐渐失去活性,大量微生物死亡。悬浮载体膨胀床处理含腈废水的效果较差,污染物去除率低于15%。厌氧生物反应器适于用作含腈废水的一级处理,污染物去除率可达到35%以上,而且可以改善水质,提高含腈废水的可生化性,有利于后续的生物处理工艺对含腈废水的深度处理。     

2008-2018年俄罗斯煤炭工业事故统计分析及启示

以2008-2018年俄罗斯煤炭工业事故为研究对象,围绕事故分类、事故发生时间及地区分布、事故原因及安全监察监管现状等进行统计分析。结果表明:俄罗斯煤炭年开采量呈逐年增长趋势,其中露天煤矿煤炭年开采量及其在煤炭总开采量中的比重逐年提高;俄罗斯煤炭工业事故起数、死亡人数及百万吨煤死亡率呈现"三个下降"规律。与此同时,俄罗斯煤炭工业安全监察监管过程中发现的企业违规违法行为逐年减少,但是行政处罚及其中包括的罚款次数和罚金总数呈逐年增长趋势,俄罗斯煤炭工业风险导向性安全监管机制运行良好。2008-2018年间,俄罗斯联邦西伯利亚联邦管区是煤炭工业事故高发地区;俄罗斯煤炭工业事故及事故人员伤亡主要发生在井工煤矿,煤炭工业火灾事故起数占比最大,瓦斯与煤尘爆炸事故导致最多的人员伤亡。俄罗斯煤炭企业安全管理上的漏洞、从业人员违反操作规程和劳动纪律是上述事故发生的最主要原因。     

多场耦合下煤堆自燃过程及影响因素分析

为研究煤堆自燃特征及发火规律，建立了风力和浮力驱动下煤堆的多场（速度场、温度场和氧气浓度场）耦合自然发火模型，并运用COMSOLMultiphysics软件对煤自燃的过程及其影响因素进行了数值模拟分析。研究结果表明：在风速3．6m／h条件下，煤堆自燃最高温度点位于进风侧的煤堆中下部，最终于第65d在此位置开始自燃；随着风速的增大，煤堆自然发火点往风流的下方向迁移，自然发火周期缩短；煤堆孔隙率、高度和角度的减小能延长煤堆的自然发火周期。     

地下煤火高温阶段贫氧不完全燃烧耗氧速率的计算

运用过量空气系数、动力学反应和供氧的时间尺度,分析了地下煤火不同温度阶段的燃烧状态。在高温阶段,地下煤火燃烧反应速率很快,巷道和裂隙漏风所供给的氧含量不能满足煤体燃烧所需的氧含量,煤体燃烧耗氧速率受控于氧气供给速率,地下煤火处于贫氧不完全燃烧阶段。根据S.Krishnaswamy提出的单颗煤粒动力学反应-扩散模型,推导了地下煤火高温阶段贫氧不完全燃烧状态下耗氧速率计算式,并运用案例数值模拟分析和验证了该计算式。结果表明,该式能有效地估算地下煤火高温阶段受控于供氧速率的耗氧速率。     

含腈废水的生物一级处理工艺

采用好氧活性污泥法、悬浮载体膨胀床及厌氧生物反应器分别对含腈废水进行一级处理。实验结果表明,由于含腈废水的CN -毒性和难降解有机物含量高,好氧活性污泥法不适合处理含腈废水。随着活性污泥反应器运行时间的延长,污泥逐渐失去活性,大量微生物死亡。悬浮载体膨胀床处理含腈废水的效果较差,污染物去除率低于15%。厌氧生物反应器适于用作含腈废水的一级处理,污染物去除率可达到35%以上,而且可以改善水质,提高含腈废水的可生化性,有利于后续的生物处理工艺对含腈废水的深度处理。     

煤绝热氧化动力学特征参数与变质程度的关系

为分析不同变质程度煤自然发火难易程度差异的氧化动力学原因,基于煤绝热氧化自热升温过程的基本假设,结合Arrhenius方程对该过程的反应特征进行了氧化动力学分析,然后研究得出绝热过程表观活化能(Ec)、绝热过程临界温度(Tc)和阶段内平均升温速率(Rhm和Rjs)4个特征参数,最后对各特征参数与煤质等级的关系进行数值拟合。结果表明:Ec,Tc,Rhm和Rjs四个特征参数,分别从煤自燃反应难易(Ec),控制难易(Tc)以及升温快慢(Rhm和Rjs)3方面表征其氧化动力学特征;随着煤的变质程度的升高,Ec与煤质等级成对数关系,Tc与其成线性关系,而Rhm和Rjs与之呈负指数关系。从氧化动力学角度对不同变质程度煤的自燃差异性进行分析,为自燃防治提供参考。