全文获取类型
收费全文 | 74篇 |
免费 | 4篇 |
国内免费 | 4篇 |
专业分类
综合类 | 7篇 |
金属工艺 | 14篇 |
机械仪表 | 14篇 |
建筑科学 | 8篇 |
矿业工程 | 9篇 |
能源动力 | 2篇 |
水利工程 | 1篇 |
石油天然气 | 6篇 |
武器工业 | 2篇 |
一般工业技术 | 18篇 |
冶金工业 | 1篇 |
出版年
2009年 | 3篇 |
2008年 | 1篇 |
2007年 | 2篇 |
2006年 | 2篇 |
2005年 | 1篇 |
2004年 | 3篇 |
2003年 | 1篇 |
2002年 | 5篇 |
2001年 | 4篇 |
2000年 | 7篇 |
1999年 | 6篇 |
1998年 | 7篇 |
1997年 | 3篇 |
1996年 | 7篇 |
1995年 | 7篇 |
1994年 | 2篇 |
1992年 | 6篇 |
1990年 | 1篇 |
1989年 | 1篇 |
1988年 | 1篇 |
1987年 | 2篇 |
1986年 | 3篇 |
1984年 | 2篇 |
1983年 | 3篇 |
1982年 | 2篇 |
排序方式: 共有82条查询结果,搜索用时 0 毫秒
1.
本文从理想材料轴对称弹塑性问题的所有基本方程出发,研究了全塑性时轴对称空间问题的塑性应变分布规律和应力场,并推导了控制应力分布的定解方程,给出了全塑性轴对称问题的通用解法。 相似文献
2.
安全壳钢衬的初始后屈曲分析 总被引:1,自引:0,他引:1
基于Donnell的非线性板壳理论,认为钢衬壳是一种有特殊缺陷形状的钢衬板,用初始后屈曲渐进分析理论,研究了在温度应力作用下缺陷钢衬板即钢衬壳的初始后屈曲性态。计算了一个四点铆固钢衬壳模型,同时给出了铆钉间距等参数对钢衬壳屈曲极值温度的影响。 相似文献
3.
在《机械强度》1983年第4期中,我们曾对滑移线场理论中如何确定α线作了介绍。文中给出了一个根据边界单元体上剪应力作用方向来确定α线的方法。当单元体两侧剪应力组成顺时针方向力偶时,则该剪应力的方向即为α族滑移线的方向。文中给出确定θ角的公式为: θ=φ±1/2cos~(-1)τ_α/k±mπ (1) 便是,该文中未对公式的使用方法进行讨论。而且,在举例说明的过程中有误。为了弄清这个问题,有必要对这一问题作进一步的讨论。 相似文献
4.
The rockburst data of Huafeng and Da‘anshan Mine were analysised in this paper. From the statistical results, we know that the relation between magnitude and frequency in rockburst is linear. Using this relation, the maximum magnitude and tendency of rockburst can be predicted.The theory can improve the quantitive prediction level in rockburst. 相似文献
5.
6.
7.
8.
本文给出了一个新的针对应力控制接触疲劳问题的寿命预测模型。在该模型中,选用Mises等效应力作为接触疲劳应力控制参量;引进了非零的接触疲劳应力强度值,根据损伤力学理论,分析了接触疲劳应力强度值与基体材料性质,第二相夹杂之间的关系,同时考虑了表面起裂和亚表面起裂两种失效形式,并将对这两种失效形式的寿命预测统一到一个公式中,引进一个与油膜系数Λ有关的系数f(Λ),来表征润滑程度对接触疲劳寿命的影响。应用该模型来预测一些实验的接触疲劳寿命,计算值与实测值吻合很好。 相似文献
9.
10.
复杂结构塑性极限分析的修正弹性补偿法 总被引:2,自引:0,他引:2
弹性补偿法(ECM)是结构塑性极限载荷分析中一种简单有效的方法,但对复杂结构其计算结果往往存在较大误差.采用Banach不动点原理,分析ECM法计算下限极限载荷时存在的收敛性问题,指出只有在弹性模量迭代序列满足压缩映射条件时,才能得到极限载荷的较好逼近值,从而提出复杂结构极限分析的修正弹性补偿法(KtECM).该方法采用一种结构主要承载单元的弹性模量迭代序列均满足压缩映射条件的迭代方法,并引入与结构应力集中系数相关的调整因子λ,给出名义应力的较为合理的定义方法,建立调整因子与应力集中系数之间的关系式.典型复杂结构的极限载荷分析计算表明:KtECM具有简单、高效、易于工程应用等优点,能够提高对复杂结构极限载荷的计算精度,调整因子λ的引入可以起到协调计算精度与时间的作用. 相似文献