中锰Q&P钢连续退火过程碳元素分配行为

采用扫描电镜、X射线衍射等研究了连续退火工艺中退火、淬火和配分等关键过程参数对中锰Q&P钢碳元素分配行为的影响,并分析了相应工艺条件下残留奥氏体量与碳含量的关系。结果表明:两相区退火温度的提高会导致奥氏体中的碳含量下降,微观组织表现为奥氏体含量增加,渗碳体量减少;退火时间10~60 s时,随着退火时间的延长,奥氏体含量和碳含量急剧增加,60 s后基本保持稳定;试验条件下淬火温度对残留奥氏体及碳含量的影响不显著;配分温度350~500℃时,随着配分温度的提高,奥氏体含量和碳含量呈现先增加后减小的趋势,配分温度450℃时均达到最大值;延长配分时间,残留奥氏体含量呈现先减少后增大再减少的趋势,残留奥氏体中的碳含量先减小后增加。     

增氮节镍型316奥氏体不锈钢的耐冲蚀性能

采用30 kg真空感应炉熔炼了试验用316钢(/%:0.04C,0.36Si,2.00Mn,0.009P,0.024S,17.74Cr,11.74Ni,2.56Mo)以及采用常压充氮和加入氮化合金熔炼了试验用增氮节镍型316钢(/%:0.04C,0.25Si,1.86Mn,0.012P,0.021S,16.90Cr,8.18Ni,2.64Mo,0.36N),经锻造和轧制成4 mm带材,并经1 100℃1 h固溶处理。借助电子天平、扫描电镜以及自制的砂浆冲蚀磨损试验装置,对试验钢的冲蚀磨损率以及冲蚀磨损后的表面形貌进行了表征与分析。结果表明,两种试验奥氏体不锈钢的磨损率随着冲蚀角度的增大,出现了先上升,后下降,再上升的趋势,在45°与90°出现了两个峰值,当冲蚀角度为90°时,磨损率达到最大值;两种奥氏体不锈钢的冲蚀磨损率随着冲蚀速度和冲蚀时间的增加而增大。在相同的冲蚀条件下,增氮节镍型316奥氏体不锈钢具有较优的耐冲蚀磨损性能和较低的冲蚀磨损率。     

热轧酸洗板SAPH370冲压汽车底梁回弹原因分析及解决方案

邯钢生产的汽车结构用热轧酸洗板SAPH370应用于某品牌乘用车底梁,但在冲压过程中出现回弹倾向严重的问题,为此进行化学成分、力学性能、显微组织等对比分析。结果表明,SAPH370钢的屈服强度和抗拉强度明显高于某钢厂,断后延伸率较某钢厂偏低;屈服强度偏高是导致回弹倾向严重的根本原因。采取优化热轧工艺、降低强度、提高断后延伸率的方法,成功解决了SAPH370钢板冲压汽车底梁回弹问题。     

含P高强度IF钢酸轧拉矫断带分析和工艺改进

采用化学成分、扫描电镜及俄歇电子能谱等手段分析了含P高强IF钢HC250IF酸轧拉矫断带原因,明确B含量低未能抑制P的晶界偏聚,形成的FeTiP或Fe₃P化合物导致晶界脆性是酸轧拉矫断带的根本原因。通过优化加硼工艺、提高钢中B含量从0.0002%～0.0007%升至0.000 8%～0.0012%、严格控制N含量≤30×10^-6、RH添加硼铁后真空净循环≥8 min保证成分均匀性的措施可有效避免含P高强IF钢酸轧拉矫断带     

稀土钇元素对SS400钢高温力学性能的影响

为了探究稀土钇元素对SS400钢高温延塑性的影响,在SS400钢中加入稀土钇元素,在Gleeble-1500上进行高温拉伸试验,采用扫描电子显微镜观察断口形貌。试验结果表明：钇元素在SS400钢中以固熔的形式存在,在提高钢的强度的同时也提高了钢的塑性;钇含量在0.001%～0.002 2%时,随着钇含量的增加,SS400钢的抗拉强度提高,其断裂是由Al2O3、MnS夹杂处产生应力集中形成的裂纹源所致。     

DC06超低碳钢铁素体轧制工艺生产实践

介绍了铁素体轧制工艺的优点;基于邯宝2 250 mm热轧产线产品的成分体系,选择DC06超低碳钢进行铁素体轧制工艺试验。通过对DC06超低碳钢流变应力与变形温度的理论分析,制定了DC06超低碳钢的铁素体轧制温度制度和压下制度。生产试验表明,轧制过程稳定,成品带钢强度略有增加、塑性轻微下降,满足客户要求;带钢表面氧化铁皮厚度减薄明显。试验结果为进一步推广铁素体轧制工艺的应用提供了实践经验。     

980 MPa级冷轧超高强度双相钢边裂原因分析与工艺优化

汽车用超高强度双相钢CR550/980DP冷轧边裂问题,严重影响热轧/冷轧工序界面生产顺行,易造成冷轧机架间及连退炉内断带事故,成为超高强度双相钢生产的难题。基于高温热塑性曲线和热轧动态CCT曲线,采用对显微组织、力学性能、裂纹扩展分析等手段明确冷轧边裂产生原因。试验结果分别指出,精轧阶段带钢横向温度分布不均匀、边部温降大,导致在第Ⅲ脆性区轧制;同时,受Nb作用再结晶温度提高,边部低温区为未再结晶区轧制;当应变量超过塑性极限、轧制力超过边部热强度时,形成热轧卷边裂。边部形成细小弥散的铁素体(F)和马氏体(M)两相组织,不协调应变将导致F/M相界面产生应力集中而形成裂纹;裂纹以微孔聚集方式进行扩展,形成热轧卷无边裂-冷轧边裂现象。通过投用边部加热器和优化初轧定宽量、精轧入口温度、精轧机架间冷却水、终轧温度、卷取温度等措施,实现热轧卷边部质量改善、解决边裂问题。     

稀土Ce对X80钢低温冲击韧性的影响

为了探究Ce对X80钢的低温冲击性能的影响,对X80钢进行稀土微合金化,制备试样在SANS-ZBC2752A型冲击试验机进行-20℃冲击实验,并采用扫描电子显微镜观察显微组织和断口形貌并进行夹杂物能谱分析。实验结果表明,Ce可以改善X80的低温冲击韧性。在Ce含量小于0.0093%时,随着Ce含量的增加,冲击功提高明显;Ce含量在0.0093%～0.0250%时,Ce含量增加,冲击功呈下降趋势。     

铁矾渣预氧化——煤基直接还原过程脱砷研究

针对铁矾渣综合回收过程脱砷问题,在分析砷物相基础上提出一种预氧化—煤基直接还原的脱砷方案。结果表明,预氧化升温阶段(25~800℃),砷总挥发率为24.45%;预氧化温度为800℃、预氧化气氛为O_2(5%)+N2(95%),预氧化时间为10 min时,最优脱砷率为26.34%;外配15%煤粉的预氧化铁矾渣含碳球团在弱还原升温阶段(25~1 075℃),砷总挥发率为45.90%;弱还原阶段适宜配碳量为10%~15%;还原温度1 075℃、外配10%煤粉,还原30 min时,砷挥发率达到68.2%;调整碱度、提高温度后,最优脱砷效率提高到78.34%。     

汽车用高强度钢CR1030/1300MS连铸板坯的热塑性

试验用CR1030/1300MS钢236 mm×1 350 mm连铸板坯(/%:0.13C,0.26Si,1.53Mn,0.011P,0.002S,0.31Cr,0.047Als,0.029Nb,0.032Ti,0.002 5B,0.003 2N)的工艺流程为260 t BOF-LF-RH-CC。采用Gleeble3500热模拟试验机测试了试验板坯650～1 300℃的热塑性曲线,并分析了高温拉伸试样断口组织。试验结果得出,试验钢两个脆性区为熔点～1 120℃和800～650℃在1 120-800℃呈现良好的塑性,断面收缩率均在85%以上。900℃断口属于穿晶韧性断裂,700℃为韧性和沿晶断裂。1 250℃和900℃近断口组织均为马氏体,温度升高马氏体板条更粗大。750℃原奥氏体晶界出现先共析铁素体是产生裂纹的根本原因。1 120～800℃进行矫直可防止铸坯产生裂纹。