γ（fcc）→α（bcc）马氏体相变表面浮凸的AFM观察与定量分析

利用原子力显微镜（AFM）及扫描电镜（SEM）观察并定量分析了γ(fcc)→α（bcc)马氏体相变的表面浮凸。结果表明：{259}f马氏体表面浮凸为双倾动、帐篷（∧）型，{557}f马氏体的表达浮凸为“孤立岛状”浮凸群，{225}f马氏体表面浮凸为具有层状结构的“三角形”浮凸群；{259}f马氏体表面浮凸的宽度、高度及浮凸角度均大于{225}f马氏体“三角形”浮凸群，{557}f马氏体表面浮凸群的高度最小，其浮凸角也最小。     

高速钢萘状断口形成机制及其预防、消除新工艺的研究

本文研究了 W6Mo5Cr4V2高速钢萘状断口的形成过程。发现萘状断口的形成是由于淬火高速钢在重复加热过程中奥氏体不均匀再结晶的结果。而这种不均匀再结晶可能与二次加热时,析出的弥散碳化物的回溶有关。我们还发现,萘状断口存在顽强的组织遗传性,这就是截至目前消除萘状断口存在一定困难的原因所在。针对萘状断口的形成机理及其顽强遗传的特点,我们试验成功一种预防和消除萘状断口的“稳定化处理”新工艺。实验证明,经45分钟“稳定化处理”,可代替中间退火,预防萘状断口的发生;95分钟“稳定化处理”可消除萘状断口,从而可挽救因萘状断口或过热而报废的工具,并使组织有所细化,机械性能有不同程度的提高。     

新型SiMnCr系高强度粗钢筋材料的研制

针对高强度钢筋的性能要求和钢筋生产的工艺特点 ,设计了一种新型的低碳SiMnCr系高强度钢。测定了该钢种的CCT曲线及其力学性能。在锻造或轧态下 ,可获得以低碳马氏体为主含少量贝氏体、残留奥氏体的复相组织 ,经低温回火 ,可获得高的强度 (σb>12 30MPa)和良好的塑性 (δ5≥ 8% )。     

7CrSiMnMoV钢的马氏体形态及其强韧性研究SCIEI

本文用金相及电子显微分析研究了7CrSiMnMoV钢的马氏体形态及亚结构,并对不同形态的马氏体转化规律进行了分析。研究发现该钢冷却产生的马氏体有三种类型,包括晶界上优先产生的具有位错亚结构的宽大板条马氏体,晶内较细小的板条马氏体以及内部少量的孪晶马氏体片。基于上述结果,本工作试用短时等温淬火形成的下贝氏体来代替晶界马氏体,证明晶界组织形态对材料的强韧性有着很大的影响。     

Fe-Mn-Si系形状记忆合金中热诱发εM的单元结构及生长特性研究

用透射电子显微镜观察了Fe—17Mn—10cr-5si-4Ni合金中热诱发ε马氏体(εM)的组成结构，探讨了εM生长特性．实验表明，合金中较大尺寸的热诱发εM具有由生长取向大致相同的单元以首尾相接方式组成的结构特点．层错带平行分布的体系中εM具有促发形核、接续长大的生长特性．     

制备工艺对粘结NdFeB永磁体性能的影响

利用快淬NdFeB磁粉进行了粘结NdFeB磁体的制备，研究了磁粉粒度、成形压力、粘结剂对粘结磁体磁性能及力学性能的影响。试验表明，合理的粒度配比、合适的压力(600MPa)以及采用环氧值低的固态环氧树脂，可以获得较好磁性能和力学性能。     

矿用高强度圆环链的热处理

结合矿用高强度圆环链的使用条伯对其不同的热处理方式进行了分析，特别是对中频感应加热淬、回火的规律进行了较详细的测试和分析，分析结果为选用最佳的热处理制度提供了依据。     

淬火高速钢重复加热转变中奥氏体的再结晶行为及萘状断口的形成和消除

本文主要论述了W_5Mo_5Gr_4V_2高速钢萘状断口的形成过程。试验证明,萘状断口粗大奥氏体晶粒的形成是一个由畸变能而不是晶界能驱动的,受二次加热时析出的弥散碳化物的“回溶”所控制的不均匀再结晶过程。进而我们研究出了一种预防和消除萘状断口的“稳定化处理”新工艺。实验证明,经45分钟的“稳定化处理”可以预防重复加热时萘状断口的形成。经分95钟的“稳定化处理”可以消除萘状断口。从而挽救了因萘状断口而报废的工具,并使抗弯强度和冲击韧性有不同程度的提高。     

{225}f片状马氏体宏观点阵变形特征的AFM观察与定量分析

利用原子力显微镜(AFM)对Fe-8Cr-1C合金{225}f马氏体的宏观形状应变特征进行了观察与定量分析.结果表明:{225}f片状马氏体宏观形状应变特征表现出与{3 10 15}f全孪晶马氏体不同的特征.{3 10 15}f全孪晶马氏体表面浮凸呈规则的"N"或""型;而{225}f片状马氏体表面浮凸呈不规则"N"型,其"浮凸群"既有均匀切变的特征,又有沿基面堆垛长大的痕迹,其浮凸高度、浮凸角远低于{3 10 15}f马氏体.     

预变形对FeNiC合金马氏体相变形态影响

研究了母相预变形对Fe-23Ni-0.55C合金马氏体相变表面浮凸形貌、组织形态的影响.结果表明:母相预拉伸变形和压缩变形对Fe-23Ni-0.55C合金马氏体影响有所不同.母相预拉伸变形,其马氏体由透镜状变为细针状,表面浮凸角增大;母相预压缩变形,随变形量的增大,不但其马氏体边缘破碎,而且马氏体中脊发生弯曲、甚至断裂.但是母相预变形并未改变其马氏体相变的惯习面和表面浮凸形貌.惯习面仍为{259}f,表面浮凸形貌均为"N"型.