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1.
2.
为提高WC-10Co-4Cr热喷涂涂层性能,制备了添加0.2wt.%纳米Pr6O11的WC-10Co-4Cr热喷涂粉末及其高质量涂层,并研究了纳米Pr6O11对WC-10Co-4Cr涂层的影响。采用团聚烧结法制得纳米Pr6O11弥散分布WC-10Co-4Cr热喷涂粉末,并利用JP8000超音速火焰喷涂设备在304不锈钢基体表面制备了Pr6O11改性WC-10Co-4Cr致密涂层,通过ICP-MS、XRD、XPS、SEM和显微硬度计等对热喷涂粉末及其HVOF涂层进行了微观表征和力学性能测试。与未加稀土的空白对照样相比,添加微量纳米Pr6O11的WC-10Co-4Cr(Pr6O11)HVOF热喷涂涂层综合力学性能得到有效改善,其平均努氏硬度达到1267.85 HK,平均弹性模量达到363.8 GPa,平均断裂韧性达到4.51 MP... 相似文献
3.
采用脉冲爆炸-等离子体(PDP)技术对45钢进行表面改性处理,用OM、SEM、XRD分析了PDP处理前后试样的截面形貌和相结构变化,利用显微维氏硬度计、磨损测试和电化学方法研究了PDP处理前后显微硬度、耐磨性能和耐腐蚀性能。结果表明:由于PDP过程中含有空气成分,并在处理时快速加热与冷却试样,使改性层有残余奥氏体出现,并生成新相Fe3N,形成了一层厚约52.10μm的含有柱状晶与细晶区双层结构的改性层。PDP处理使45钢表层在一定深度范围内显微硬度提高约2.9倍,耐磨损性能也得到了有效的改善,磨损质量损失仅为基体的1/3,磨痕宽度也明显减小。 相似文献
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45钢与DC53钢的干滑动摩擦学行为 总被引:1,自引:0,他引:1
采用销盘摩擦磨损试验机研究了不同载荷下45钢与DC53钢(Cr12Mo V1)的干滑动摩擦学行为。通过SEM、XRD、SIMS等分析了45钢的磨损机理及其摩擦诱发的变形层特征。结果表明,载荷从40 N增加到60 N时,45钢销试样的磨损率增加量远大于DC53钢盘试样的磨损率增加量,载荷的变化对平均摩擦系数的大小几乎无影响;40 N载荷条件下,45钢销试样表面主要发生磨粒磨损和轻微的粘着磨损,60 N载荷条件下,45钢销试样表面主要发生粘着磨损;45钢销试样的摩擦影响层均由摩擦表层和塑性变形层组成,60 N载荷条件下销试样的塑性变形层深度大于40 N载荷条件下的销试样;45钢销试样的磨损表层出现了晶粒细化的现象,60 N载荷条件下的晶粒细化更明显;磨损表层中的细晶铁素体主要是由摩擦磨损过程中摩擦热和塑性变形共同作用导致的动态再结晶诱发的。 相似文献
6.
采用Deform-3D数值模拟软件对反复锻压模具结构和加工工艺进行有限元分析,发现:缩小模具型腔宽度能够增大试样每个锻压道次的等效应变,但应变分布均匀程度和试样形状尺寸保持度相应降低;模具存在一定的过渡角半径时,试样表面具有较好的成形质量,应变分布均匀性随着过渡角半径的增大有所提高;试样每道次锻压后绕Z轴旋转90°再进行下个道次锻压,等效应变分布比每道次锻压后试样不旋转更均匀;加工速度对锻压后试样的温升影响十分明显,速度越高温升越显著;随着锻压温度的提高,载荷峰值不断降低,试样中应变和应力分布逐渐均匀;随着摩擦系数的提高,等效应变分布均匀性有所改善,摩擦系数提高到0.2时分布最均匀,继续增大到0.3时分布均匀性开始显著降低。在300℃和0.1 mm·s-1条件下锻压AZ31镁合金的实验表明:5道次后晶粒显著细化,平均晶粒尺寸由约200μm细化到最小约1.3μm。 相似文献
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8.
本文详细介绍了大倾角大采高综采工作面的防片帮措施,支架的防倒防滑措施以及顶板冒落后的防治措施。 相似文献
9.
为了提高T10钢的耐磨性和表面硬度,通过脉冲爆炸-等离子体(PDP)对T10钢进行表面改性,使用光学显微镜(OM)、扫描电镜(SEM)分析PDP处理前后T10钢的组织形貌,使用X射线衍射仪分析PDP处理后的试样的结构变化,使用显微维氏硬度计检测试样PDP处理前后的显微硬度,使用磨损试验机检测PDP处理前后的耐磨性能,使用电化学工作站检测试样PDP处理前后的耐腐蚀性能。结果表明:PDP处理T10钢后,在材料表层形成了外层为柱状区、内层为组织细化区双层结构的改性层,厚度约为70.71μm,显微硬度约为PDP处理前的2倍,磨损质量损失较基体减少,磨痕宽度明显减小; PDP处理前后T10钢自腐蚀电位无明显变化; PDP处理过程中试样快速加热、快速冷却且空气中N2参与,使改性层有残余奥氏体出现,并生成新相Fe3N,从而提高了T10钢的硬度和耐磨性; PDP前后试样耐蚀性变化不大。 相似文献
10.
The thermodynamic calculation of phase equilibria in the Cu-Ni-Si alloy system was carried out using the CALPHAD method. The calculations show that there are three two-phase areas and two three-phase areas in the Cu-rich parts of the isothermal section of the phase diagram at 300-600 ℃ , and the three two-phase areas are FCC-Al(Cu-rich)+γ-Ni5Si2, FCC-Al(Cu-rich)+δ-Ni2Si and FCC-Al(Cu-rich)+ε-Ni3Si2, two three-phase areas are FCC-Al(Cu-rich)+),-Ni5Si2+δ-Ni2Si and FCC-Al(Cu-rich)+δ-Ni2Si+e-Ni3Si2. For this reason, an alloy located in the Cu-rich portion may precipitate γ-Ni5Si2, δ-Ni2Si or ε-Ni3Si2; the proportion of each phase depends on the alloy composition and aging temperature. The transmission electron microscope analysis of the Cu-3.2Ni-0.75Si alloy indicates that the precipitates are mainly δ-Ni2Si with only a few γ-NisSi2 phase particles, which agrees well with the thermodynamic calculations of phase equilibria. 相似文献