排序方式: 共有10条查询结果,搜索用时 0 毫秒
1
1.
低温多效蒸发海水淡化系统热力分析 总被引:1,自引:0,他引:1
建立了喷射器低温多效蒸发海水淡化系统的数学模型,计算分析了各种温度损失随温度的变化,并研究了顶值盐水温度、蒸发器效数和动力蒸汽等参数对系统的造水比和生产单位质量淡水所需传热面积的影响。结果表明各种温度损失在末效蒸发器内显著增加;喷射器低温多效蒸发系统的热力特性明显优于多效蒸发系统;通过增加顶值盐水温度、蒸发器效数和动力蒸汽温度,可以实现系统的优化运行。 相似文献
2.
吸收式热泵多效蒸发海水淡化热力性能研究 总被引:1,自引:0,他引:1
提出了两级吸收式热泵多效蒸发海水淡化工艺流程,并建立了系统的数学模型。计算分析了溴化锂溶液浓度和加热蒸汽温度对系统的造水比、生产单位淡水所需传热面积和吸收式热泵的热力系数的影响。研究结果表明,系统的造水比和吸收式热泵的热力系数随加热蒸汽温度和LiBr浓溶液浓度的降低而增大,生产单位质量淡水所需传热面积随加热蒸汽温度的降低而急剧增加;通过调整溴化锂溶液的浓度,能够实现对不同品质热源的利用;该系统不仅能够保证淡水不被溴化锂污染,而且其造水比明显优于喷射泵多效蒸发系统和多效蒸发系统。 相似文献
3.
TVC在MED海水淡化装置中的作用和性能分析 总被引:5,自引:1,他引:4
建立了蒸汽热力压缩器(thermal vapor compressor,TVC)和多效蒸发(multi-effect distillation,MED)海水淡化装置热力过程数学模型,计算分析了TVC对MED海水淡化装置性能的影响,讨论了对于一定设计条件下的海水淡化装置,蒸发器效数,TVC引射蒸汽、工作蒸汽及抽汽位置和装置的造水比、蒸发器传热面积、喷射系数的关系。结果表明:蒸发器效数、TVC吸入蒸汽温度的增加都会升高造水比;根据造水比和蒸发器传热面积,适当设置TVC在多效蒸发海水淡化装置中的抽汽位置,海水淡化装置的能效可以有很大的提高。 相似文献
4.
针对供热机组-海水淡化联产系统的特点,应用循环函数法、等效焓降法和汽轮机变工况分析理论,建立了计算分析矩阵模型,得出了用于海水淡化的抽汽对供热机组发电和供热两方面以及制水成本影响的计算分析方法.研究结果表明,增加夏季供热负荷用于海水淡化,能够增加供热机组的发电热效率和热能利用率,同时降低海水淡化的成本;采用制水电耗率(ELWP)比采用传统的造水比(GOR)指标更能够准确地评价海水淡化系统热性能;该水电联产系统能够提高热电机组的能源利用效率,有效解决沿海地区火电厂的缺水问题.图3表1参7 相似文献
5.
多效蒸发海水淡化系统中CO2化学解吸的模拟 总被引:1,自引:0,他引:1
为有效降低不凝气对降膜蒸发过程的影响和优化蒸发器结构参数,建立了多效蒸发(MED)海水淡化系统中CO2化学解吸的数学模型,通过对实际海水淡化装置的模拟,得到了系统CO2的解吸速率及其影响因素,并通过与前人研究成果和MED海水淡化厂实际运行数据对比分析,验证了模型的正确性并且证明具有更高的精度。结果表明,蒸发温度是决定化学反应速率的关键因素,蒸发温度越高,反应速率越快,在海水加热到饱和温度阶段,海水盐度和pH值也显著影响化学反应速率;碳酸盐离子浓度因海水蒸发而增大,有助于CO2的化学解吸;随着各效蒸发器内蒸发温度的降低,液膜中传质系数降低,CO2解吸速率逐效降低。 相似文献
6.
为深入研究液膜内的微观传热机理,对水平管外降膜蒸发的传热特性进行了数值模拟,获得了液膜厚度、液膜流动速度和传热系数等热力参数在液膜内的分布特性。通过与实验数据的对比验证了数学模型的准确性。研究结果表明:在饱和蒸发温度62℃、传热温差2.8℃、管外径25.4mm和液膜入口速度0.071~0.15 m/s条件下,沿圆周方向,液膜厚度减小,传热系数增加,直至达到液膜热力发展区,膜厚和传热系数趋于稳定;受液膜内温度变化的影响,液膜内的粘度、表面张力和导热系数的变化对液膜传热特性产生显著影响。 相似文献
7.
8.
低温多效蒸馏海水淡水-发电联产系统经济性分析 总被引:3,自引:0,他引:3
1引言水资源匮乏在我国尤其是在北方沿海地区已经成为制约社会经济可持续发展的瓶颈,海水淡化作为新的供给水源是解决水资源短缺的有效途径之一。目前国内外海水淡化的主要方法有蒸馏法和膜法,其中蒸馏海水淡化方法包括低温多效蒸馏、多级闪蒸和压汽蒸馏,而低温多效蒸馏(Low Te 相似文献
9.
10.
1