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改良AAO一体化设备处理农村生活污水的研究 总被引:1,自引:0,他引:1
针对我国目前农村生活污水处理能力不足的问题,设计了一种改良AAO一体化设备。该设备基于反硝化除磷理论,整个设备在同一壳体内,具有占地面积小、工艺简洁、出水水质稳定等特点,适于处理分散型村落的生活污水。采用该设备处理某污水厂细格栅出水,在相对最佳条件下,出水COD、氨氮、总氮、总磷的平均浓度分别为19.79、2.66、8.82、0.47 mg/L,均达到《城镇污水处理厂污染物排放标准》(GB 18918—2002)的一级A标准。当缺氧池体积变化时,COD去除率随着缺氧池体积的增加而增大,氨氮去除率随着缺氧池体积的增大而减小,总氮与总磷的去除率随着缺氧池体积的增大呈先增大后减小的趋势。 相似文献
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探讨了13X分子筛对不同初始pH的Pb(Ⅱ)溶液中Pb(Ⅱ)的吸附量、吸附速率及吸附机理,以及分子筛的碱性对溶液pH的改变。结果表明,1 g/L的13X分子筛的碱性为10^-5mol/g,Pb(Ⅱ)溶液pH为3.0~9.0时,分子筛自身的碱性会使反应溶液pH升高。当Pb(Ⅱ)溶液pH由3.0升高至12.0时,分子筛对Pb(Ⅱ)的去除率由65.1%增大至99.7%。Pb(Ⅱ)溶液pH为5.0~7.0时,13X分子筛对Pb(Ⅱ)的吸附符合拟二级动力学方程,吸附速率k_2由1.72 g/(mmol·min)增大至2.85 g/(mmol·min),而当pH达到Pb(Ⅱ)开始形成沉淀时(pH>7.0),吸附速率显著降低。13X分子筛对Pb(Ⅱ)的去除机理主要为离子交换,当溶液内开始出现Pb(Ⅱ)的沉淀时,离子交换量降低,pH=10时,离子交换量仅占总去除量的30.2%。反应过程中由于13X分子筛自身的碱性和Pb(Ⅱ)易形成羟和配离子的特性,反应体系pH会在pH<7.0形成酸性缓冲区域和8.0~10.0范围内形成碱性缓冲区域。 相似文献
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设计了1种竖流式一体化反应器用于处理乡镇生活污水,该反应器将原本A~2/O工艺中单独设置的厌氧区、缺氧区、好氧区和沉淀区整合为一体,实验考察了HRT和好氧区DO含量对处理效果的影响。结果表明,4组好氧区HRT分别为6、8、10、12 h时,COD、NH_3-N、TN、TP的去除率分别为69%~81%、77%~87%、74%~81%、73%~82%;当好氧区DO的质量浓度分别为1.5、2.5、3.5 mg/L时,COD、NH_3-N、TN、TP的去除率分别为69%~79%、76%~84%、72%~79%、74%~79%。综合考虑处理效果和成本,HRT为8 h、DO的质量浓度2.5 mg/L时较为适合,此时出水COD、NH_3-N、TN、TP均可满足GB 18918-2002污水排放一级A标准。该竖流式一体化反应器具有结构紧凑、占地面积小等特点。 相似文献
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基质比例对高负荷ANAMMOX-UASB装置运行的影响 总被引:1,自引:0,他引:1
在进水总无机氮负荷率约为13 kg/(m3.d)的条件下,通过改变无机配水中亚硝态氮与氨氮浓度的比例来考察其对厌氧氨氧化性能的影响。试验共分为5个阶段,各阶段的进水NO 2--N/NH 4+-N均值分别为0.87、1.03、1.16、1.27、1.48。在前4个阶段对NO 2--N的平均去除率变化不大,均在95%以上,在阶段五则降至82.28%;对NH4+-N的去除率从阶段一的74.94%逐步上升至阶段五的97.85%;在阶段四时厌氧氨氧化效果最好,对NH4+-N与NO2--N的平均去除率分别达到97.59%、95.25%。试验过程中跑泥和温度降低等现象均会使处理效果降低。对反应器各部位取样的分析表明,在5个不同阶段,至反应器中部对基质的去除率就已达90%以上。 相似文献
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采用模拟废水研究了总氮负荷为9.33 kgTN/(m3.d)的条件下,改变进水pH值对厌氧氨氧化UASB反应器运行性能的影响。结果表明,进水pH值为7.00~7.20时处理效果最佳,对氨氮和亚硝态氮的平均去除率分别为97.4%、97.7%。进水pH值低于6.00或高于9.00时厌氧氨氧化反应完全停止,低pH值冲击可通过延长HRT的手段使反应器在20 d内恢复正常;高pH值冲击会对反应器造成不可逆抑制。通过对反应器不同部位的取样分析,发现在反应器下部氨氮、亚硝态氮已被基本去除完全,反应器的容积负荷具有较大的提升空间。 相似文献
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水力负荷与低温对厌氧氨氧化与反硝化协同反应器的影响 总被引:1,自引:0,他引:1
采用一套3.2L具有填料的上流式厌氧污泥床反应器,在固定进水氨氮、亚硝氮和COD浓度的基础上,通过对进水负荷4个阶段的调节,考察其对厌氧氨氧化与反硝化协同反应器运行的影响。经试验发现,在低水力负荷条件下,氨氮、亚硝氮、COD的平均去除率分别达到了94.1%、97.2%和89.4%,出水硝氮的生成量为4.35mg/L;而在高水力负荷条件下,氨氮、亚硝氮和COD的去除率下降较为明显,为54.2%、73.9%和81%,硝氮的生成量为9.97mg/L。通过再次调低水力负荷,协同脱氮效果基本上能够恢复到之前的水平,表明反应器具备了一定的抗负荷冲击能力。同时低温会对反应器产生较大影响,但反应器内的菌群具备抵御低温并较快恢复的能力,保证了反应器二次启动的成功。 相似文献
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采用H2O2/O3体系处理经反渗透膜处理后的浓缩垃圾渗滤液,比较了H2O2/O3体系和单独H2O2和单独O3处理浓缩液;并考察了体系初始pH值、O3投量、H2O2投量对H2O2/O3体系降解浓缩液的色度、腐殖酸以及COD的去除的影响;以及考察了H2O2/O3体系对浓缩液中大分子的胡敏酸(HA)以及中等分子量的富里酸(FA)的去除,并通过E250/E365(E2/E3)和E240/E420(E2/E4)的变化表征腐殖酸的腐殖度的变化。结果表明:H2O2/O3体系的处理效果远好于单独H2O2和单独O3处理;在pH值为8.0、O3投量为5.02 g/h、H2O2投量为90 mmol/L、反应时间为30 min时,H2O2/O3体系处理浓缩液的色度、腐殖酸和COD的去除率分别达到97.72%、88.85%和74.54%;O3/H2O2氧化体系对HA的去除率高于FA,且经过O3/H2O2氧化体系处理后浓缩液中腐殖酸分子量降低,腐殖化程度降低。 相似文献
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硫酸盐型厌氧氨氧化反应器的启动特征分析 总被引:7,自引:0,他引:7
研究了硫酸盐型厌氧氨氧化反应器的启动特征及氧化还原电位对SO24-去除性能的影响。首先启动厌氧氨氧化并逐渐提高容积负荷至0.625kg/(m3.d),然后以(NH4)2SO4为唯一基质,启动硫酸盐型厌氧氨氧化。结果表明,历时212d后成功启动了硫酸盐型厌氧氨氧化反应器,对NH4+-N和SO42-的去除量分别为76.2、68mg/L。反应器出水的pH值低于进水的。当将氧化还原电位提高到(-43±10)mV时,硫酸盐型厌氧氨氧化受到抑制。较高的(NH4)2SO4浓度和低氧化还原电位有利于硫酸盐型厌氧氨氧化反应的发生。此外,该反应器还同时存在自养反硝化作用。 相似文献