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膨胀叶丝微观结构的SEM表征 总被引:1,自引:0,他引:1
利用扫描电子显微镜(SEM)观察了叶丝膨胀前后的表面和断面显微结构变化,对不同膨胀强度下叶丝断面的SEM照片进行图像处理与数据分析,结果表明:未膨胀的叶丝组织结构紧密,表皮细胞向内凹陷,呈褶皱状;膨胀后的叶丝组织结构疏松,表皮细胞向外凸出,表面光滑、褶皱减少;随着膨胀强度的增加,孔隙直径<4 μm的孔隙数量减少,孔隙直径>4μm的孔隙数量增加.孔隙直径<6μm的孔隙总面积减小,孔隙直径>6μm的孔隙总面积增加.对于CO2膨胀叶丝,孔隙直径<2 μm时孔隙数量和孔隙总面积与叶丝的膨胀率线性关系极显著.对于科创膨胀叶丝,孔隙直径为2~4 μm时孔隙数量和孔隙总面积与叶丝的膨胀率线性关系极显著. 相似文献
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滤棒成型工艺参数与质量稳定性的关系 总被引:5,自引:1,他引:5
为有效控制滤棒成型过程中的质量波动,用2.4Y/34000、3.0Y/35000和3.3Y/37000规格的醋纤丝束在KDF-2型滤棒成型机上进行了丝束开松比、螺纹辊压力、空气喷嘴压力及稳定辊压力对滤棒压降和硬度指标稳定性的影响试验。结果表明①在丝束规格一定的情况下,辊速比、螺纹辊压力、空气喷嘴压力及稳定辊压力等参数对醋纤丝束稳定开松和成型起决定性作用。②不同规格的丝束对辊速比的选择略有不同,对于2.4Y/34000规格的丝束,辊速比为1.20~1.25;3.0Y/35000规格的丝束,辊速比为1.40~1.45;3.3Y/37000规格的丝束,辊速比为1.50~1.55时,可获得最稳定的滤棒压降和硬度。③在试验范围内,螺纹辊压力控制在0.18~0.20MPa、稳定辊压力控制在0.08~0.10MPa较适宜。④为保证滤棒质量稳定,在满足加工目标的前提下,应尽量减小空气喷嘴压力,一般不宜超过0.08MPa。 相似文献
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从活性炭性质、环境因素及活性炭与其他吸附剂的复配使用等方面综述了活性炭在卷烟滤嘴中应用的研究进展,并对应用前景进行了展望.已有研究表明:活性炭的表面结构特性和表面化学特性决定了其对卷烟烟气有吸附性能,吸附效果还受到抽吸条件和陈化储存条件影响,将活性炭与其他吸附剂联合使用可以更好地降低烟气中的有害成分.在此基础上提出,活性炭对烟气成分的选择性吸附是未来活性炭在卷烟滤嘴中应用的核心技术,活性炭的选择性可以通过改变其表面结构特性或表面化学性质的方法来实现. 相似文献
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为了更加准确地表征卷烟燃烧锥内部的温度分布情况,提出了以温度为基准确定抽吸时刻的检测方法,考察了连线法、最近邻点法、改进谢别德法、克里格插值法、双三次插值法和径向基函数法6种插值方法对温度分布的影响,并利用确定的插值方法,对燃烧锥的温度分布进行了数字化分析.结果表明:①以温度为基准确定抽吸时刻解决了燃烧线法灵敏度较低的问题,保证了进行插值计算时温度数据的准确性;②克里格插值法所得温度分布曲线平滑,插值精度较高,考察样本的平均相对误差为9.86%,解决了传统连线法存在的温度分布可读性较差及插值准确度较低的问题. 相似文献
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采用直接平均法得出的静燃温度曲线与实际情况偏差较大,为了解决这一问题,进一步提高卷烟静燃温度曲线的准确性,分别采用最高温平移法和费马点平移法对数据前处理方法进行优化,并从卷烟静燃温度曲线、卷烟燃烧锥内部温度分布曲面和插值结果误差分析3方面对3种数据前处理方法进行了对比。结果表明:最高温平移法解决了直接平均法中出现的最高静燃温度降低的问题,费马点平移法解决了温度数据离散程度较大的问题(RSD=0.08);两种方法获得的燃烧锥内部温度分布图均与实际燃烧情况吻合较好;插值分析结果表明,最高温平移法和费马点平移法分别将平均相对误差由直接平均法的15.40%降低至13.00%和9.86%。 相似文献
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在前段120℃后段90℃(12090℃),11080℃和10070℃不同热风温度组合的变温干燥条件下,考察了烟丝含水率、温度等变化规律,并与恒温干燥结果进行了对比分析。结果表明:①变温干燥时,烟丝含水率及干燥速率变化曲线在变温点之前与高温热风条件下的恒温干燥曲线一致,在变温点之后则逐渐接近低温热风条件下的恒温干燥曲线,Midilli模型可较好对变温干燥动力学进行描述;②变温干燥时,烟丝干燥终点温度显著低于高温热风条件下恒温干燥终点温度;对不同变温干燥条件,在变温点附近均存在一烟丝表面温度相对稳定的脱水过程;③不同变温干燥条件下,烟丝填充值介于前后段温度热风恒温干燥之间。前段100℃后段70℃的变温干燥试验条件下,烟丝填充值则相对接近于100℃热风恒温干燥结果。 相似文献
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