18CrNiMo7-6齿轮钢的热变形行为及组织演变规律

利用Gleeble-3500热模拟试验机对18CrNiMo7-6齿轮钢进行了等温单道次压缩试验,研究了变形温度为900～1150℃,应变速率为0.01～5 s^-1,应变为0.76的条件下材料的热变形行为;并且通过光学显微镜对热变形后的微观组织进行了分析。建立了唯象型Arrhenius本构方程,预测的峰值应力与试验数据具有很好的一致性。高温热变形过程是加工硬化与动态回复以及动态再结晶的竞争过程,在热变形的过程中会形成变形晶粒、再结晶晶粒、等轴晶和晶粒长大等4种类型的微观组织。当应变速率为0.01 s^-1时,动态再结晶程度与变形温度成正比,当变形温度超过1050℃时,变形能转变成晶粒长大的驱动能,使得晶粒粗大;当应变温度一定(1050℃)时,随着应变速率的增大,动态再结晶发生不完全,导致晶粒组织出现细化、畸变、不完全再结晶共存的现象。变形程度越大,晶粒越细小。     

弹簧钢60Si2CrVAT的生产工艺实践

采用90tBOF→100tLF→＋100tRH→大圆坯连铸工艺生产60Si2CrVAT弹簧钢,轧制成Ф517～28mm棒材。通过控制转炉出钢终点成分、温度和下渣量,控制LF精炼渣碱度R≥4,渣中ω（T．Fe＋MnO）≤0．5％,保证RH真空处理时间不小于20min,采用全程保护浇铸等工艺措施生产高洁净弹簧钢。检验结果表明,弹簧钢中ω（T．O）≤10×10^-6,ω（H）≤1．1×10^-6,A细类、C细类夹杂在0．5级以下,B细类、D细类夹杂在1．0级以下,制品的抗疲劳寿命达到500万次。     

09CrCuSb方坯表面裂纹形成机制分析

针对某钢厂生产的09CrCuSb钢连铸方坯表面裂纹严重的现象,通过金相显微镜和扫描电镜对裂纹试样进行观察,并通过裂纹宏观形态分析,研究了表面裂纹产生原因.试验结果表明:表面裂纹缺陷是由于卷渣氧化和Cu元素富集造成的,且内弧和外弧容易产生裂纹.可以通过炼钢脱氧工艺的优化,净化钢水质量,适宜的连铸拉速控制,以及控制轧制温度来进行改进.     

淮钢特殊钢大圆坯连铸工艺装备特点及生产实践

介绍了江苏沙钢集团淮钢特钢有限公司转炉特殊钢大圆坯连铸装备特点、调试与生产情况,对连铸设备与工艺技术、产品质量进行了研究,提出了相应的改进措施.     

特殊钢连铸现状及发展

自５０年代钢的连铸生产工业化以来，由于其在提高生产效率、成材率及产品质量方面的显著优点，使其得到迅速的发展，目前世界大多数国家的连铸比达到或超过９０％。我国自１９９６年钢产量超过日本，成为世界第一产钢大国以来，连铸比连年增加，到２００１年的连铸比达到８９．４％，相比与普钢连铸，我国特钢的连铸技术明显处于落后状态，２００１年特钢连铸比４３．５％。下面通过对国内外特钢连铸技术分析，对我国特钢连铸技术的发展进行探讨。一、国外特钢生产技术现状及进展表１是国外几家典型特钢企业的工艺流程及主要产品，从表１可…     

60Si2Mn面缩率降低成因研究

基于对弹簧钢面缩率不合格炉次的工艺条件和低倍试样数据统计，对连铸弹簧钢面缩率降低的影响因素进行了分析，认为其主要原因是铸坯中心碳偏析、夹杂等低倍缺陷所致，而且注意到钢中的氢亦是影响面缩率的重要原因，并根据目前装备情况提出了整改措施，使大规格弹簧面缩合格率达到85％以上。     

EAF—LF冶炼轴承钢的理论与实践

通过对ＥＡＦ－ＬＦ冶炼轴承钢的理论分析及试验证明：通过控制出钢「Ｃ」、增大预增氧铝加入量、采用中低碱度渣及长时间的弱搅拌完全可生产出低氧含量的高质量轴承钢。     

废钢在电炉中的高效熔化技术的发展

随着电炉炼钢技术的发展，电炉已成为一种高效的废钢熔化设备，本文从利用初级燃料及电炉废气能的观点出发，对强化电炉冶炼的措施进行了讨论．     

圆坯方坯凝固定律的导出和验证

经典的凝固平方根定律一般不适合于描述圆坯和方坯的连铸凝壳长大过程，本文推导了圆坯凝壳长大的圆坯凝固方程，k^2t=r^2(1nr/r0-1/2) r0^2/2．圆坯凝固方程也适用于方坯凝壳长大过程，可称为圆方坯凝固定律．经实测数据验证，圆方坯凝固定律能够较准确地表达连铸坯凝固过程．