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使用TSZ-6A型应变控制式三轴仪对不同围压(20~240kPa)、不同含水率(12.1%,14.0%,15.7%,17.1%w.b)的黑龙江省春大豆堆的体变模量进行了测定,并分析了围压与含水率对大豆堆体变模量的影响.试验结果表明:对含水率为12.1%~17.1%w.b、围压为20~240kPa的大豆堆,其体变模量范围为223.7~813.0kPa.相同含水率的大豆堆的体变模量随着围压(20~240kPa)的增大而增大;同一围压下,大豆堆体变模量随着含水率(12.1%~17.1%w.b)的增大而减小. 相似文献
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小麦摩擦特性的试验研究 总被引:13,自引:4,他引:9
主要利用直剪仪对小麦(湿基含水量为13.55%、15.28%、16.60%、17.90%)的内摩擦角、小麦与不锈钢板的摩擦系数、小麦与混凝土板的摩擦系数进行了试验测定与比较。结果表明:小麦的内摩擦角变化范围是21.21~37.94°,小麦与不锈钢板的摩擦系数变化范围是0.25~0.63,小麦与混凝土板的摩擦系数变化范围是0.46~0.95,且均随法向压应力的增加而减小,随含水量的增加而增加。根据试验结果,分别拟合出内摩擦角、摩擦系数与法向压应力、含水量的关系方程。 相似文献
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利用TSZ-6A型应变控制式三轴仪进行三轴试验,测定围压分别为50、100、150、200 kPa时,玉米堆(水分为14.68%、16.40%、17.79%w.b)的弹性模量,同时研究围压和含水量与玉米堆弹性模量的关系。试验结果表明:对于含水量范围为14.68%~17.79%w.b的玉米堆,在围压为50~200 kPa的范围内,其弹性模量范围为165.96~891.69 kPa。根据含水量与玉米堆弹性模量的关系可以拟合得到方程:y=Ax+B,其中,A、B为与含水量有关的参数;根据围压与玉米堆弹性模量的关系可以拟合得到方程:y=Dx+E,其中,D、E为与围压有关的参数。在相同含水量条件下,玉米堆的弹性模量随着围压的增大而增大;在相同围压条件下,玉米堆的弹性模量随着含水量的增加而减小。 相似文献
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筒仓中粮食卸料时拱不断形成并不断坍塌。以这些不稳定拱(瞬态拱)为依据,建立一个预测筒仓中粮食卸料动压力的数值模型。将粮食分成许多薄层,结拱层上方的粮食视为多层弹簧振子系统,建立该系统的振动方程,从而解出结拱层的加速度,再对结拱层运用动量定理,推导出粮食卸料时对仓壁的动压力。计算结果表明:粮食卸料时粮食对筒仓壁产生的动压力大于Janssen方程计算的储藏静压力,粮食卸料时超压因子随粮食深度的增加而增加,对于直径10 m的筒仓(ρ=800 kg/m3,φ=25.0,°μ=0.4,Q=1.0 kt/h,ν=0.4,Ev=30.0 MPa),粮食深度从2.0 m增加到24.0 m时,超压因子从约1.33增加到1.87;粮食卸料时超压因子随粮食流量的增大而增大,随粮食体积弹性模量的增大而增大,随粮食和仓壁摩擦系数的增大而增大,随粮食内摩擦角的增大而减小;储藏静压力和卸料动压力都随粮食和仓壁摩擦系数的增大而减小,都随粮食内摩擦角的增大而减小。 相似文献
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