非线性强度参数对高土石坝坝坡稳定性的影响

堆石料在高应力状态下，其抗剪强度具有明显的非线性。使用对数形式的非线性强度准则得到的坝坡计算安全系数要高于按线性强度准则得到的计算安全系数。现行规范所规定的许可安全系数，是与多年来大量使用偏低的线性强度指标所作的稳定计算相适应的，偏于保守：改用非线性强度后应作适当的提高。对采用非线性强度计算的安全系数比采用线性强度计算的安全系数提高程度进行了统计分析，给出了用非线性强度指标进行稳定分析的安全系数取值标准的建议值。     

土与结构材料接触面的变形及其数学模拟

本文分析了土与混凝土接触面上的剪切变形特性，否定了接触面上剪应力与相对错动位移间的双曲线渐变关系，提出了刚－塑性变形的观点。在此基础上提出了一种有厚度的接触面单元，可以与土体的非线性弹性模型或弹塑性模型相衔接，能合理地反映接触面及其邻近区域剪切破坏带中的变形性状，并提出了确定单元厚度的方法。     

对“非饱和膨胀土的弹塑性本构模型研究”讨论的答复

非常感谢李培勇先生对“非饱和膨胀土的弹塑性本构模型研究”一文(以下简称“原文”)的讨论和关注,结合讨论稿对原文中的两个问题,答复如下:(1)微-宏观结构变形耦合参数t的确定。膨胀土的胀缩机理很复杂,其中与膨胀变形相关的因素有:集聚体弹性变形、组成粘土矿物的亲水力、粘土颗粒的电性及离子交换能力等;与收缩变形相关的因素有:集聚体的粒度分布、粘土矿物类型、粒度排列特征等[1]。为此,原文指出参数t涉及的因素较多,如“组成集聚体的矿物物理化学性质、形成集聚体的结构类型和宏观结构层次的颗粒之间排列特征等”。在一定荷载作用下的膨胀土干湿循环试验中,集聚体的矿物成分、水溶液成分和外部环境是不变的,而集聚体大     

盾构法隧道引起的地表变形分析

在分析盾构法隧道引起地表变形的原因的基础上，将盾尾空隙的大小、注浆充填的程序、隧道壁面土体受扰动的程度和范围等对地层位移有着重要影响，而在实际工程中又难于分别量化的因素，概化为一均质、等厚的等代层，分析了地表变形对等代层参数的敏感性。在有实测位移的情况下，可运用位移反分析法较准确地获取等代层的参数。实例分析表明，这种处理方法用于实际工程中能取得合理的、令人满意的结果。     

地铁隧道盾构法施工过程中地层变位的三维有限元模拟

在全面分析土压平衡式盾构施工过程中影响周围土体变形各主要因素的基础上，提出一种能够综合考虑各种因素的盾构施工三维非线性有限元模拟方法，通过对某地铁隧道盾构施工过程的模拟，分析了盾构推进过程中隧道周围及地表处土体的位移和变形以及横断面不同深度上的沉降分布规律，计算得到的隧道纵向地面沉降分布曲线与实测数据非常接近，计算结果表明所提出的盾构施工模拟方法是有效可行的。     

三轴试验测定掺砾心墙料邓肯模型参数简化方法的探讨

提出一种能够缩短掺砾心墙料大三轴排水剪试验时间的方法,即降低掺砾心墙料中细粒的含量。掺砾心墙料的强度和变形主要取决于粗粒部分,试验表明,适量降低细粒的含量,没有改变原级配试样应力应变曲线的基本特征。而细粒含量的降低,可以有效地提高试验过程中的排水速率。给出了降低的细粒含量与渗透系数之间的关系,给出了降低细粒含量的掺砾心墙料大三轴试验步骤,以及确定邓肯模型参数的简化方法。     

砂土中群桩特性的试验研究(英)

为了研究砂土中群桩的受力特性，进行了室内模型桩的试验，模型桩用有机玻璃管做成，内壁贴有敏感的应变片，在桩就位后用一液压千斤顶施加荷载。试验结果相当清楚地反映了桩土的共同作用，其中桩身、桩尖和桩承台上荷载分担规律是很有意义的。     

浅论邓肯模型及其在铜街子堆石坝平面分析中的应用

“深厚覆盖层建坝研究”是“六五”国家重点科技攻关项目,现已完成五十七项成果,荣获国家重点科技攻关先进项目奖。为使读者了解这一科研项目,本刊拟陆续刊登部分有关成果,以飨读者。本文系其成果之一。     

土石坝心墙水力劈裂的非饱和土固结方法研究

针对土石坝心墙土在初次蓄水前为饱和度高于80%的非饱和土,提出了研究心墙水力劈裂问题的非饱和土固结简化计算的有效应力分析方法。该方法不仅可反映孔隙中气体对水压上升的影响,还可合理分析心墙土的渗透性、初始饱和度和蓄水速度等心墙水力劈裂的影响因素。以糯扎渡堆石坝为例,研究发现:填筑竣工时,尽管心墙中部水压很高,但心墙仍处于非饱和状态;初次蓄水时,上游水压力不能及时渗入心墙内部,形成了心墙内外的水压力突变,可导致心墙水力劈裂的发生。同时研究发现:提高心墙的渗透系数、提高心墙填筑土的初始饱和度、在初次蓄水时,放慢蓄水速度等均可防止心墙水力劈裂的发生。因此非饱和土固结简化计算的有效应力方法分析水力劈裂问题是合理的,它可为实际心墙土石坝预防水力劈裂问题提供科学依据,并可进一步提高土石坝设计水平。     

非饱和土二、三维固结方程简化计算方法

针对非饱和土的固结问题的复杂性,为了计算的简化,将非饱和土固结分为3个阶段:初期压密、气压消散和水压消散。假定前两个阶段是瞬间完成的,其后独立考虑水压的消散。分别建立3个阶段的二、三维控制方程,以计算各阶段的气压、水压、骨架应力、相应的土体变形和水量变化。算例的计算结果表明本文方法简便、实用。该简化方法主要适用于饱和度不太高的非饱和土,而对饱和度较高的非饱和土,由于气压消散过程较长,不宜采用。