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1.
水平井分段压裂是实现低渗、特低渗煤层气储层高效开发的有效手段,但目前工艺设计不够完善,导致产量差异大,亟需对分段压裂参数进行优化。通过煤岩渗透率损害实验和裂缝导流能力实验及数值模拟等方法,对支撑剂、压裂液、压裂段数、段间距、压裂液量、砂量等分段压裂基本参数进行了优化,根据优化结果设计1口井压裂,取得了较好的效果。  相似文献   
2.
页岩气储量丰富,开发难度大,目前多采用水平井压裂方式开采。在油气田开发中,超声波采油曾进行现场试验,取得较好效果。目前超声波提高采收率的研究集中于油藏近井解堵、除垢、检测,随着水平井多级压裂工艺发展,应用超声波提高页岩气采收率成为可能。用兰格缪尔方程描述解吸过程,对不同功率超声波作用下页岩气解吸过程进行定量实验研究,拟合回归p_L(Langmuir压力)、V_L(Langmuir体积)与超声波功率之间关系。将得到的超声波作用规律用于基于三线性流的页岩气藏模型中,并考虑滑脱效应、应力敏感,建立考虑超声波作用的页岩气产能模型。对模型无因次化处理,进行牛顿-辛普森迭代求解。对不同超声波功率进行敏感性研究分析,作用在页岩气藏的超声波功率越高,产量衰减越慢,累计产量越高。  相似文献   
3.
考虑应力敏感与非达西效应的页岩气产能模型   总被引:3,自引:0,他引:3  
田冷  肖聪  顾岱鸿 《天然气工业》2014,34(12):70-75
页岩气在储层中存在解吸、扩散和渗流相互作用,同时由于其特殊的孔渗特征,裂缝闭合引起的应力敏感效应和近筒地带的高速非达西效应对页岩气产能影响不能忽略。为此,基于块状模型,综合考虑页岩气解吸、扩散,渗流,应力敏感效应以及非达西渗流,建立了页岩气藏压裂水平井产能模型,应用全隐式有限差分法和牛顿—拉普森迭代法,进行数值离散,获得产量数值解,并绘制了页岩气无因次产量和无因次产量导数曲线。分析结果表明:1页岩气流动过程分为线性流阶段、双线性流阶段、窜流阶段和边界控制流阶段;2应力敏感主要发生在双线性流和边界控制流阶段,随着应力敏感系数的增大,产能降低;3考虑非达西效应影响,页岩气产能降低,并且产能越大,非达西效应影响越显著;4兰格缪尔体积越大,兰格缪尔压力越小,无因次产量递减积分导数曲线出现下凹时间越晚。上述成果对认识页岩气藏压裂水平井产能递减规律、评价预测产能及优化压裂参数具有一定的借鉴意义。  相似文献   
4.
超低渗透油藏水平井产能影响因素之间相互关联与干扰,传统的单一因素分析难以定量描述水平井参数对其产能影响的主次顺序和显著程度。针对该问题,引入正交试验设计方法,就压裂裂缝参数及水平井参数对产量的影响进行了直观分析,包括裂缝条数、裂缝半长、裂缝导流能力和水平井长度等影响参数。根据所得到的主次关系结果,优选了适合于超低渗透油藏水平井开发的压裂裂缝参数和水平井长度的最佳组合方案。结果对于超低渗透油藏水平井开发井网布置方案的优化设计具有一定指导意义。  相似文献   
5.
广安地区须家河组有水气藏开发早期气水关系复杂,气井普遍产水。根据低渗有水气藏生产动态及渗流特征,分析利用储层地质方法、压力与埋深关系和区块内部地层压力场分布变化关系确定其压力系统情况;根据低孔低渗储层气水分异原理,通过储层物性对所需最小圈闭高度的控制分析认为,随着孔喉半径减小,毛细管力增大,对应区域含水饱和度高,气水过渡带高度增大,当气藏的闭合高度小于气水过渡带高度时,则形成气水同层气藏;储层的非均质性导致不同区域气水过渡带高度存在差异,是地层水控制压力系统划分的主要原因。分析结论为有水气藏的压力系统划分及其控制原因分析提供依据,对有水气藏的开发具有重要意义。  相似文献   
6.
大庆兴城火山岩气藏合理配产方法优化   总被引:1,自引:1,他引:0  
由于大庆兴城火山岩气藏低孔、低渗、低产能、平面差异严重以及试井测试资料较少,常规的合理配产确定方法应用较困难.从气井渗流理论出发,以二项式产能方程为基础,对气井渗流方程进行了分析研究,结合大庆兴城火山岩气藏具体情况,综合采用采气指示曲线法、节点分析曲线法和产量不稳定气井产能预测方法等,最后结合数值模拟结果和配产原则,确定了该区块的气井合理产能和配产指标.综合配产优化方法对生产数据依赖性小,减少了人为因素造成的配产不当和设计失误,克服了传统配产方法的不足,使配产和设计更具普遍意义.这些方法为开发方案的编制和实施提供了理论依据和技术支持,深化了气藏工程的研究,可以推广应用于其他气藏或火山岩气藏.  相似文献   
7.
储层流动单元划分方法在苏里格气田的应用   总被引:10,自引:4,他引:6  
为了能更高效地开发苏里格气田,必须对储层内部结构等因素深入研究,表征它们的性质及对气体渗流的影响,因此从流动单元的角度对苏里格气田气体渗流机理进行研究是非常必要可行的。文章在渗流屏障分析基础上,运用了FZI、聚类分析和相关的分析方法,利用取心井资料和测井解释物性资料对苏里格气田盒8段下进行了流动单元的划分,共划分了3类流动单元,得出了每一类流动单元的判别函数,从而进行全区气井流动单元的划分。研究结果表明,物性和储集能力都较好的流动单元大部分位于心滩沉积微相中部,部分分布于心滩微相顶底部;河道沉积是控制物性较好流动单元的主要沉积微相之一。储层流动单元比沉积微相更精细地刻化了影响储层流体流动的地下结构,通过流动单元的研究可以预测剩余油的可能分布。  相似文献   
8.
生产油井压裂后,在单井试油试采过程中,测压恢复关井的时间不同,其中有些井压力恢复曲线不能出现边界反映段,渗流不能反映地层中真实流动特征。针对这种情况,对于长庆绥靖油田塞39井区长2低渗油藏进行了研究。结果表明,当油井的流动时间达到3倍的地层径向流开始时间后,利用此时的压力数据,解释地层参数和地层压力,其结果的误差就会比较小,同时能较准确地判断边界类型。这类问题的解决具有实际意义,能够直接指导生产。  相似文献   
9.
运用相对渗透率曲线计算了纵向砂体的剩余油饱和度分布,结果表明,当油田综合含水率为98%时,水驱剩余油饱和度为40.13%,可动油饱和度为13.41%,油层存在非均质性,在剩余油饱和度相对高的部位仍有一定潜力;濮南沙二上2 3油藏平均油水相对渗透率曲线具有较好的代表性,可以在特高含水油藏中应用。  相似文献   
10.
低渗透油藏生产井关井测压时间的计算与应用   总被引:4,自引:4,他引:0  
低渗透油藏的生产井压裂后,在单井试油试采过程中,压力恢复测试关井时间不同,其中有些井压力恢复曲线不能出现边界反应段,渗流不能反映地层中真实流动特征。针对这种情况,基于长庆绥靖油田塞39井区长:低渗透油藏大量试井和实际生产资料,利用现代试井解释理论,研究合理关井时间的界限及其计算方法。结果表明,当油井关井测压时间达到3倍地层径向流开始出现的时间后,利用此时的压力数据解释地层参数和地层压力,其结果的误差小于5%,同时能较准确地判断边界类型。计算的理论曲线和霍纳法解释值非常接近,对于塞39井区,若预先知道某生产井地层有效渗透率值,可从理论曲线查出压力恢复试井的关井时间,否则,建议按照该井区地层有效渗透率(大约在6mD左右),将不稳定试井测试时间控制在25d以上为宜。图4表3参14  相似文献   
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