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1.
65Mn钢弹性卡箍断裂失效分析   总被引:1,自引:0,他引:1  
尉雷  刘庆锁  杨婴  柴树平  王玮 《热加工工艺》2012,41(20):215-216,222
采用XRD物相分析、金相显微组织观察以及SEM断口形貌分析等手段,分析了65Mn钢卡箍弹性热处理后断裂的原因.实验结果表明,对于所处理的零件,由于回火不充分,造成碳化物未能从淬火马氏体中充分析出,而淬火马氏体的针状显微组织形貌未能完全消失,导致组织脆性大,在外界应力作用下零件易发生脆性断裂.  相似文献   
2.
自行车多飞飞轮轮芯冷挤压模具失效分析   总被引:1,自引:0,他引:1  
采用光学及扫描电镜观察分析了自行车多飞飞轮轮芯冷挤压凸模显微组织结构,探究了其断裂失效的原因.观察显微组织发现,失效模具的显微组织中明显存在不均匀带状分布的碳化物.断口形貌及裂纹附近EDS测试分析表明,碳化物集中区为断裂裂纹发生区.模具组织中存在不均匀带状分布的碳化物是产生断裂失效的内在原因,而模具在冷挤压成型过程中形成的应力积累是导致模具断裂失效的外在诱因.  相似文献   
3.
用透射电子显微镜观察了Fe—17Mn—10cr-5si-4Ni合金中热诱发ε马氏体(εM)的组成结构,探讨了εM生长特性.实验表明,合金中较大尺寸的热诱发εM具有由生长取向大致相同的单元以首尾相接方式组成的结构特点.层错带平行分布的体系中εM具有促发形核、接续长大的生长特性.  相似文献   
4.
用透射电镜研究上贝氏体铁素体的形成。观察到贝氏体条由更小的薄片状亚单元组成。沿贝氏体铁素体条纵向靠近平直边的母相中存在间断的应变场,其间隔尺寸与薄片亚单元的厚度对应。由于亚单元的横向尺寸差构成边界轮廓台阶。相变弛豫使亚单元间界和应变场逐渐消失。  相似文献   
5.
Sol-Gel法制备NiTiSMA/FC多层薄膜复合材料的组成结构研究   总被引:1,自引:0,他引:1  
研究用Sol—Gel法在NiTiSMA薄片基体上复合铁电陶瓷薄膜的工艺,讨论了热处理温度对铁电陶瓷层晶化的影响。结果表明,NiTi基体的高温氧化行为直接影响着铁电陶瓷层的结晶过程,并又随着陶瓷层结构的致密化该作用减弱。  相似文献   
6.
7.
用x射线衍射分析、显微组织观察等研究了Fe-17Mn-10Cr-5Si-4Ni合金在低温(低于室温)下应力诱发相变的特点及其形状记忆效应。合金在室温拉伸变形时,当应变量超过5%由于应力诱发E马氏体的相变作用而形成α'马氏体;当变形温度低于室温时应力优先诱发γ→α'马氏体转变。正是这种应力诱发相变特征的转变使合金的形状记忆效应在室温以下出现奇特低谷。  相似文献   
8.
用透射电镜和高分辨率电镜研究了Fe17Mn5Si10Cr5Ni合金的应力诱发εM形态。生长初期εM为厚约20nm的薄片,它在长度方向上是不连续的,间断区为各生长单元的前沿区。生长初期的εM薄片在交叉时可利用本身的间断区而相互贯穿,且不留下交互作用痕迹,由εM薄片合并成宽大的εM。这种结构特点决定了宽大的εM薄片交互作用的复杂性。  相似文献   
9.
用透射电镜和高分辨率电镜研究了Fe17Mn5Si10Cr5Ni合白的应力诱发εM形态。生长初期εM为厚约20nm的薄片,它在长度方向上是不连续的,间断区为各生长单元的前沿区。生长初期的εM薄片在交叉时可利用本身的间断区而相互贯穿,且不留下交互作用痕迹,由εM薄合合并成宽大的ε。这种结构特点决定了宽大的δM薄片交互作用的复杂性。  相似文献   
10.
借助分析计算弯曲变形下试样内部的主应力分布研究了Fe - 17Mn - 10Cr- 5Si- 4Ni合金在弯曲变形下的形变恢复特性。结果表明 ,在弯曲变形下 ,试样处于复杂的三向主应力作用状态。在小于 2 %低的弯曲变形量下 ,三向主应力中切向主应力σθ 从数值上占据主要 ,因而试样的变形主要来自于σθ 的作用结果。此时 ,变形试样内外层间存在的切向应力值差Δσθ 导致彼此间形变恢复过程的相互约束 ,从而使合金的形变恢复率不能达 10 0 %。随着弯曲变形量的增大 ,合金的变形逐渐置于三向主应力的综合作用之下 ,ε马氏体将被多取向地诱发形成且αM′的形成量越来越大 ,因而合金的形状记忆效应快速下降  相似文献   
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