PUA手涂聚脲的制备和性能研究

制备了一种慢反应型PUA手涂聚脲材料,研究了MDI预聚体中—NCO含量、不同种类扩链剂和催化剂用量对慢固化PUA弹性体力学性能的影响。结果表明,当—NCO含量为11%~12%时,PUA弹性体的综合力学性能较佳;从施工角度考虑,选用MOCA作为扩链剂,能延缓凝胶时间;催化剂用量应小于0.1%。     

装配式建筑外墙板用疏水光催化饰面涂层的制备与性能

通过合成疏水硅溶胶,并复合水性纯丙乳液、光触媒纳米二氧化钛,采用分别加料共混的方式,制备了装配式外墙板用疏水光催化饰面涂料。实验表明,当纯丙乳液与疏水硅溶胶的质量比为1∶5时,涂层的成膜性和疏水性都较好。涂层对甲基橙溶液的降解率最大可达到42.5%,同时其疏水接触角可以达到127.5°,吸水率不超过1.0%,远低于传统外墙板,满足装配式外墙板饰面材料的使用条件。可以延长外墙板的使用寿命,降低维护成本,增强耐候性。     

ANG-Ⅱ新型高强无收缩灌浆料的研究及应用

以P.O.42.5水泥为基础,通过骨料级配和多种外加剂的调整,研制出一种流动性良好、高强无收缩的ANG-Ⅱ型灌浆料.选用优质骨料和最佳级配,配合高性能减水剂,使灌浆料初始流动度达300mm,半小时为280mm,并且利用二步膨胀机理,使材料的竖向膨胀率达0.4‰,使材料具有良好的填充性能.此外通过三次增强作用.使材料的28d抗压强度达93 MPa,更加牢固耐久.     

一种气动三维平台设计

目前压水堆乏燃料组件池边检查多采用水下三维平台，利用伺服电机驱动传感器完成乏燃料组件检测，该工艺存在驱动设备成本高昂，且驱动系统外形庞大等缺点。针对上述情况，研制了一种气动三维平台。该平台采用气动马达代替水下伺服电机，不仅有效减少了成本，而且提升了系统的安全性，并通过气路分区设置，将被沾污和干净部件进行有效隔离，防止部件交叉污染。同时，该平台还引入防水倒灌回路设计，使平台能够长时间暂存在乏燃料水池，不影响平台的重复使用。后续的性能试验和工程实践表明，所设计的气动三维平台工作稳定可靠，满足压水堆乏燃料组件池边检查要求。     

研究堆乏燃料贮存架抗震计算

乏燃料贮存架是核设施中安全级设备,其自由放置在乏燃料水池中,对其进行抗震分析具有重要意义。针对某研究堆乏燃料贮存架的特点,采用谱分析法和简化模型-时程分析法相结合的分析方法对乏燃料贮存架进行抗震计算,克服了谱分析法和时程分析法各自缺点,提高了乏燃料贮存架抗震计算效率。计算结果表明,研究堆乏燃料贮存架具有足够的结构强度贮备,在各种工况下均能保持结构稳定性和完整性,不发生倾覆,不与池壁发生碰撞,满足相关规范要求。     

石墨烯纤维的湿法纺丝制备及性能研究

本文利用改进的Hummers法制备了氧化石墨烯悬浮液,探索了纺丝液浓度、凝固浴中溶质与溶剂种类以及配比等条件对纺丝的影响.采用湿法纺丝纺出长达40多厘米的氧化石墨烯纤维.采用氢碘酸对氧化石墨烯纤维进行化学还原,得到电导率达117.74 S/cm的石墨烯纤维,可作为导线运用.其机械性能也得以增强,能够打结,断裂强度达到0.82 c N/dtex,断裂伸长率为4.17%,弹性模量为30.75 c N/dtex,断裂强度约为棉纤维的三分之一,具有一定的实用性.     

脂肪族高效减水剂的生产工艺

在生产实践的基础上对脂肪族高效减水剂的合成反应机理进行了深入的分析,提出了脂肪族减水剂的分子示意式,研究了脂肪族减水剂生产工艺的可行性,提出了一种产品减水率高、保坍效果好、生产操作简单、参数易控制、生产过程无废物排放的脂肪族减水剂清洁生产工艺.     

机床丝杠进给系统有限元热分析的热边界条件修正方法

符合实际的热边界条件是机床有限元热分析获得准确结果的关键.以龙门加工中心X向丝杠进给系统为例,提出了一种基于实验数据的热边界条件修正方法.该方法利用Workbench多目标优化模块,以热边界条件为变量,以实验测量得到的丝杠上各点的温度值为目标,对计算得到的热边界条件进行修正.然后,在ANSYS经典环境中,以移动热源的形式施加修正后的边界条件,得出丝杠进给系统的瞬态温度场.最后,从有限元分析结果与实验结果的对比可以看出,该方法具有较高的准确性和实用价值.     

混凝土基层封闭底涂材料配方与性能研究

采用松香与甘油合成松香甘油酯,并与聚氨酯预聚物、环氧树脂及溶剂、固化剂和填料为主要原料,制备了一种双组份混凝土基层封闭底涂。讨论了松香甘油酯转化率、固含量、PU/EP含量、NCO指数、填料含量对于其粘结强度的影响。     

RH→LF和LF→RH工艺生产管线钢增氮控制的比较

比较“铁水预处理→BOF→RH→LF→板坯连铸机”和“铁水预处理→BOF→LF→RH→板坯连铸机”两种工艺路线生产管线钢精炼过程的增氮控制.结果表明,LF→RH比RH→LF生产工艺在精炼时增氮减少约5×10-6.因此从控制增氮角度上,生产管线钢优先选择LF→RH精炼工艺.