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高硅铝合金缸套材料摩擦磨损性能研究 总被引:9,自引:0,他引:9
采用坦克专用机油,分别加载100N、200N、800N,在不同时间条件下进行喷射沉积高硅铝合金与军用大功率发动机钢缸套材料的对比摩擦学性能试验、模拟发动机工况条件的摩擦配副试验.结果表明,高硅铝合金比钢缸套材料具有更优越的摩擦学性能.高硅铝合金的摩擦学机制分析表明,软基体上分布的高硬度质点相具有决定性作用,摩擦发生时高硬度质点相起到耐磨与支撑作用,软基体磨下的凹坑具有储油与润滑作用.磨痕分析表明,高硅铝合金中的高硬度质点能将42MnCr52钢基表面磨出划痕,证明了高硅铝合金中高硬度质点相的摩擦学作用. 相似文献
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研究了Zr41.2Ti13.8Cu12.5Ni10Be22.5非晶合金在过冷液相区内静液挤压的变形行为以及结构变化。结果表明:非晶合金在高应变速率下产生了明显的塑性变形,直径从16 mm变为12 mm,断裂为4段,且样品断口上随机分布着充分发展与未充分发展的脉纹式切变带,由此可看出非晶合金的变形为非牛顿体变形行为;挤压后的样品约有3%的非晶相发生晶化,在非晶基体上析出10~20 nm的纳米晶粒,导致挤压后非晶合金的热稳定性降低;静液挤压高应变速率变形条件使非晶合金产生非均匀流变,是造成非晶合金断裂的主要原因。 相似文献
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熔体质量和工艺裂边是影响5005合金铸轧产品质量的重要因素之一。分析了5005合金熔体气、渣来源,阐明了熔体精炼机制,通过工艺优化,使熔体中氢含量降至0.12 mL/(100 g Al);同时,通过调整铸轧区长度、改进铸嘴耳子结构,使5005合金铸轧带材的裂边减至7.5 mm左右。铸轧带材的产品质量明显提高。 相似文献
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通过对边坡岩性、结构构造、地质环境及变形破坏形迹等工程地质分析,揭露出边坡变形破坏的形成机理和地质力学模式是由构造结构面形成变形体切割面,采矿开挖使边坡临空及爆破与震动等影响而形成的.通过变形变迹分析,判断得出该边坡变形处于滑移面贯通阶段,并有形成加速下滑,导致滑坡的趋势,为后期定量评价边坡稳定性和制订整治方案提供依据. 相似文献
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在温度392℃、应变速率1.69×10-2s-1条件下对Zr41.2Ti13.8Cu12.5Ni10Be22.5非晶合金进行静液挤压,非晶合金前半部分产生均匀塑性变形,甚至出现了非晶填充φ3 mm测温孔的现象。根据不同的挤压比,研究了不同变形量非晶合金的热稳定性情况。铸态非晶合金的过冷温度区间明显大于挤压态。在同一变形条件下,虽然变形量不同,但是过冷温度区间基本不变。根据DSC曲线,绘制了非晶合金不同变形量与其特征温度的关系曲线。 相似文献
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通过Gleeble1500热模拟试验,选择纯铁作为挤压包套材料,然后对非晶合金在390℃、应变速率8.9×10-1s-1的条件下进行了静液挤压。Zr非晶合金产生了塑性变形,但没有发生均匀粘滞性流动,而是断裂成两段。样品断口上随机分布着充分与未充分发展的“脉纹”状切变带,并且断面上出现了类似流动熔体凝固后的特征结构。高应变速率变形条件使非晶合金产生的非均匀流变,以及静液挤压时纯铁先于非晶合金的流动变形是造成非晶合金断裂的主要原因。挤压态非晶合金的过冷液相区减小,热稳定性有所降低。 相似文献
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通过Gleeble1500热模拟试验,选择纯铁作为挤压包套材料,然后对非晶合金在663K、应变速率8.9×10-1s-1的条件下进行了静液挤压。Zr非晶合金产生了塑性变形,但没有发生均匀粘滞性流动,而是断裂成两段。样品断口上随机分布着充分与未充分发展的“脉纹”状切变带,断面上并且出现了类似流动熔体凝固后的特征结构。高应变速率变形条件使非晶合金产生的非均匀流变,以及静液挤压时纯铁先于非晶合金的流动变形是造成非晶合金断裂的主要原因。挤压态非晶合金的过冷温度区间减小,热稳定性有所降低。 相似文献
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Zr基非晶合金在过冷液相区的高应变速率压缩变形行为 总被引:5,自引:1,他引:5
利用Gleeble1500热模拟机研究了Zr41.2Ti13.8Cu12.5Ni10Be22.5非晶合金在过冷液相区内633、653和673K,应变速率分别为2×10-2s-1和2×10-1s-1条件下的单向压缩变形行为.结果表明:在673 K时两种应变速率下,该合金都具有很好的塑性,尤其在2×10-2s-1时流变应力只有74 MPa,非常适于进行超塑性加工.对非晶合金的断口进行了观察,得到柱状非晶合金压缩变形时外观和断口形貌随着变形条件的变化规律.采用自由体积模型对非晶合金的形变和断裂的微观机制进行了分析. 相似文献
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