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1.
用失重法和电化学法系统地研究了20钢基体、两种Ni基涂层(Ni60JH和Delelo50)以及对比材料lCrl8Ni9Ti不锈钢在液/固两相流(5%H2SO4 15%石英砂)中冲刷与腐蚀的交互作用.实验表明:(1)在冲刷速率为5—10m/s时,Ni60JH涂层的耐冲刷腐蚀性能比基体高8—15倍多,并优于1Crl8Ni9Ti不锈钢;DelelO50涂层的耐冲刷腐蚀性能比基体高3—5倍多.(2)随着冲刷速率的提高,4种材料的冲刷腐蚀交互作用失重率在冲刷腐蚀总失重率中所占比例显著增大,由低速时的45%增加到高速时的80%,从而使冲刷腐蚀交互作用失重率在冲刷腐蚀总失重率中占主导地位.(3)在纯腐蚀中,Ni60JH涂层和1Crl8Ni9Ti不锈钢以均匀腐蚀为主要特征,而DelelO50涂层和20钢以选择性腐蚀为主要特征.  相似文献   
2.
不锈钢与碳钢在液固两相流中冲刷腐蚀特性的研究   总被引:5,自引:0,他引:5  
研究了不锈钢与碳钢在液固两相流中的冲刷腐蚀特性和冲刷腐蚀交互作用。实验表明 :( 1)提高冲刷速度和浆料温度都大大加剧了材料的损伤和破坏 ,T8钢冲刷腐蚀失重率远大于 18- 8不锈钢。两者均在冲击角度为 4 5°时出现极大值 ,表明冲击角度在 4 5°时 ,对材料产生的损伤强度最大 ,因此在设计管道时应尽量避免 4 5°冲击角结构 ;( 2 ) 18- 8不锈钢以冲刷失重为主 ,T8钢以腐蚀失重为主 ,两者的冲刷腐蚀交互作用失重率占其总失重率的 6 0 %以上 ,表明耐蚀不耐磨的 18- 8不锈钢和耐磨不耐蚀的T8钢在冲刷腐蚀工况中均难以胜任 ;( 3)T8钢的冲刷腐蚀失重率和交互作用失重率均是 18- 8不锈钢的 6倍以上 ,表明在液固两相流冲刷腐蚀工况中 ,材料必须首先具有一定的耐蚀性 ,然后再考虑提高材料的硬度和耐磨性 ,这样才能有效地提高材料的耐冲刷腐蚀性能  相似文献   
3.
激光增材制造技术(Laser Additive Manufacturing, LAM)是一种实现零件精确成形和高性能成性一体化制造的先进技术。首先介绍了两种典型激光增材制造技术的成形原理及其特点;然后重点介绍了西安交通大学在高性能钛合金激光增材制造组织调控和各向异性方面的研究进展:①硼变质对激光增材制造TC4零件的组织调控和各向异性的影响;②硅变质对感应加热辅助激光增材制造TC4微观组织的影响;③超声冲锻对激光增材制造TC4零件的组织调控和各向异性的影响。最后阐述了激光增材制造技术所面临的挑战与任务。  相似文献   
4.
选区激光熔化(SLM)成形的TC4样件强度高、塑性差、各向异性明显。对SLM TC4成形件进行固溶时效、循环退火、循环球化退火+固溶时效三种热处理,采用光学显微镜、扫描电子显微镜、拉伸试验机对热处理所得成形件进行组织观察和性能测试。研究表明SLM TC4成形件微观组织由马氏体α′和马氏体α″组成,强度为1220 MPa左右,延伸率最高达13%;TC4成形件经热处理后板条α相粗化,有等轴α相产生,板条状α相长宽比降为5左右,固溶时效处理和循环球化退火+固溶时效处理的TC4成形件组织中产生二次α相;先950℃固溶1 h,之后550℃保温4 h,此条件下所得成形件的综合力学性能最好,其抗拉强度达到957.9 MPa,延伸率为17.6%,且所有拉伸性能指标的各向异性小于1.2%;循环球化退火+固溶时效处理的样件塑性很高,延伸率达18.3%,同时强度的各向异性不超过2%,固溶时效与循环球化退火+固溶时效处理后力学性能超过国家锻件标准。经过循环退火处理的TC4成形件强度损失较大,但塑性与另外两种热处理工艺相差不大。  相似文献   
5.
电弧功率对液料等离子喷涂TiO2纳米涂层结构的影响   总被引:2,自引:0,他引:2  
采用液料等离子喷涂法,在不同电弧功率条件下,用含有0.2w(钛酸丁酯)的乙醇溶液为喷涂材料,制备了TiO2涂层。用扫描电镜、透射电镜和X射线衍射仪分析了涂层的显微组织结构与晶型结构,计算了涂层中的锐钛矿相相对含量与晶粒尺寸。结果表明,液料等离子喷涂TiO2涂层为纳米颗粒堆积形成的纳米结构涂层,涂层由锐钛矿相和金红石相两相构成。涂层中锐钛矿相含量可超过70%,并随着电弧功率的增大而减小。涂层中TiO2晶粒的平均尺寸为20~60nm且随电弧功率的增大而增大。  相似文献   
6.
超音速火焰喷涂Cr3C2-NiCr涂层磨粒磨损行为   总被引:5,自引:1,他引:4  
采用橡胶轮磨损实验机,对不同工艺条件下三种类型粉末制备的HOVF Cr3C2-25%NiCr涂层进行了磨粒磨损实验,发现该涂层的磨损失重量与磨程基本呈现线性关系,磨损率远低于低碳钢。氧气流量,燃气流量适中的条件下制备的涂层磨损率较低,用团聚致密化工艺制备的粉末沉积的涂层耐磨粒磨损性能较好,涂层的磨损机制主要为先期的粘结相优先切削和随后的碳化物剥落,其中碳化物的剥落对磨损过程起制约作用。  相似文献   
7.
超音速火焰喷涂Cr3C2-NiCr涂层磨粒磨损性能的研究   总被引:5,自引:0,他引:5  
采用橡胶轮磨损试验机,对三种类型粉末制备的超音速火焰喷涂Cr3C2-25%NiCr涂层的磨粒磨损性能进行了试验,研究了喷涂工艺条件和粉末制备工艺对涂层磨损失重量的影响。在运用扫描电镜对涂层磨损表面观察分析的基础上,探讨了该涂层的磨粒磨损失效机制。  相似文献   
8.
喷涂工艺条件对超音速火焰喷涂Cr3C2-NiCr粒子速度的影响   总被引:1,自引:0,他引:1  
运用热辐射法测定了超音速火焰喷涂Cr3C2-NiCr粒子速度,研究了燃气流量、氧气流量和喷涂距离对粒子速度的影响规律,结果表明,燃气流量、氧气流量对粒子速度具有显著影响,当燃气流量在37~46L/min范围内增加,氧气流量在368~447L/min范围内增加时,粒子速度上升显著.适中的氧气流量有利于获得较高的粒子速度.粒子速度随喷涂距离呈现先增加后减小的变化规律,粒子的加速过程主要在距枪口160mm的范围内进行.  相似文献   
9.
因涂层材料适用范围广、基材适应性强、工艺灵活等特点,热喷涂陶瓷涂层作为一类新型耐磨涂层已经在很多领域获得成功应用。然而,现代工业发展对耐苛刻条件下严酷磨损的高性能耐磨涂层提出了越来越高的需求,如何通过材料?工艺的整体技术体系进行涂层结构的有效调控,成为涂层技术领域的重要研究课题之一。本文在简要介绍热喷涂陶瓷涂层作为耐磨涂层应用现状的基础上,提取出对涂层耐磨性具有普遍意义的层内扁平粒子间界面结合这一重要的涂层结构本质特征,明确了涂层内扁平粒子间界面强化的基本思路,阐述了基于界面同质强化和界面异质强化的两条思路进行层间结合界面强化的研究进展,以期为面向更高耐磨性能的热喷涂陶瓷涂层的材料选择、结构设计以及工艺优化提供有益参考。  相似文献   
10.
通过在TC4粉末中加入变质剂B,进行了激光熔覆沉积实验。在沉积过程中引入了感应加热,研究了不同工艺条件下TC4熔覆层显微组织的变化。结果表明,当变质剂B和感应加热同时作用时,TC4熔覆层的晶粒细小且分布均匀、无明显β柱状晶,微观组织呈典型的网篮组织。当感应加热温度为900℃,B的质量分数分别为0.1%,0.05%和0.025%时,TC4熔覆层的组织由大量片状α相和少量初生α相组成,晶粒的长度为11~18μm,宽度为4.40~6.90μm。  相似文献   
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