SUJ2轴承钢超声疲劳GBF内裂纹扩展规律

利用超声疲劳低-高应力两步变幅加载技术研究了JIS SUJ2高强轴承钢疲劳断口上GBF(granular bright facet)内裂纹萌生与扩展规律。结果表明,随外加应力幅增加GBF尺寸减小,固定应力幅下的GBF尺寸为恒定值,与夹杂物尺寸无关;且在固定应力幅下,N f∝A槡inc-8,疲劳寿命N f随着夹杂物尺寸的增加而降低。研究表明,GBF形成于疲劳初期(在105周次左右,相应于小于1%的总寿命),随循环周次的增加,GBF尺寸基本不增加,直至接近最终疲劳寿命时(超过90%总寿命)GBF裂纹快速扩展直到最终尺寸。     

汽车冷却装置护板断裂的原因

汽车冷却装置护板在固定螺母位置处发生断裂,应用显微组织分析、断口形貌观察、化学成分检测等方法对断裂原因进行了分析。结果表明:护板发生了疲劳断裂;断口上存在两个疲劳裂纹源,分别位于护板内表面与螺母的焊缝熔合区和外表面焊接热影响区,在交变载荷的作用下裂纹扩展导致护板断裂;焊接缺陷是导致疲劳开裂的主要原因。     

燃煤锅炉用水冷壁管腐蚀失效分析

通过宏观形貌检查、化学成分分析、金相检验、扫描电镜及能谱分析等手段,分析了某发电厂锅炉水冷壁管腐蚀破坏的原因。结果表明:水冷壁管破坏的主要原因是由于外壁高温烟气腐蚀与内壁垢下腐蚀、酸腐蚀共同作用的结果。燃煤中S含量和Cl含量高是引起外壁高温烟气腐蚀的主要因素;内壁存在的元素S和Cl是局部产生点蚀的主要原因。     

电气火灾中铜导线熔痕的微观特征

采用模拟试验制备了铜导线火烧熔痕、一次短路熔痕和二次短路熔痕,观察了这些熔痕的微观形貌并总结了其微观特征。结果表明:火烧熔痕断口基本没有孔洞;在高温作用前后,一次短路熔痕的微观特征相似,断口上存在均匀、细密的孔洞,呈卵形花样;二次短路熔痕断口上的孔洞大小不一,呈蜂窝状花样。     

热交换器不锈钢传热板片的腐蚀失效原因

利用扫描电子显微镜、能量色散X射线谱、X射线衍射等技术手段,对某公司热交换器中不锈钢传热板片的腐蚀穿孔现象进行了分析。结果表明,腐蚀破坏均发生在传热板片波纹槽的凸面上,且处于相邻板片间的交叉触点处。腐蚀产物中检测到氯元素和硫元素含量较高。缝隙腐蚀和氯离子引起的点蚀是引起传热板片失效的主要原因。     

卡车轮胎气门嘴开裂失效分析

通过宏观形貌检查、化学成分分析、金相检验、扫描电镜及能谱分析等手段,分析了卡车轮胎气门嘴的开裂失效原因。结果表明:该气门嘴的开裂失效主要是由二氧化硫引起的应力腐蚀开裂,以沿晶型开裂为主。最后提出了相应的改进措施。     

Cr12MoV模具钢中共晶碳化物的控制及国内研究进展

Cr12MoV钢属于高耐磨微变形冷作模具钢,其特点是具有高的耐磨性、淬透性、微变形、高热稳定性和高抗弯强度,仅次于高速钢,是冷冲裁模、冷镦模等冷作模具的重要材料,其消耗量在冷作模具钢中居于首位。虽然该钢的强度、硬度高,耐磨性好,但其韧性较差,对热加工工艺和热处理工艺要求较高,如处理工艺不当,很容易造成模具的过早失效。     

Cr12MoV钢模具线切割开裂原因分析

采用断口观察、金相检验、化学成分分析、硬度检验等方法对Cr12MoV钢模具在线切割过程中产生开裂的原因进行了分析。结果表明:热处理工艺不当引起模具内的残余应力较大,加上线切割时导致模具内的残余应力重新分布,使模具在线切割时局部边缘产生超过材料抗拉强度的拉应力是导致模具开裂的主要原因;另材料显微组织中的共晶碳化物最大尺寸严重超标,是导致该模具线切割时开裂的另一原因。     

不同充氢方法对断口颗粒状亮区尺寸的影响

采用了两种不同的充氢方法(浸泡充氢和高压气相热充氢)研究了氢对断口上颗粒状亮区(Granular Bright Facet/GBF)尺寸的影响。研究表明,浸泡充氢并没有改变"GBF"的颗粒状特征,高压气相热充氢使得"GBF"的颗粒状特征变浅甚至消失。不论哪种充氢方法,充氢均使得"GBF"在较低的外加载荷下出现,且与充氢前相比"GBF"尺寸明显增加。电化学充氢没有改变疲劳寿命与(SGBF)1/2/(Sinc)1/2之间的关系,但是高压气相热充氢后疲劳寿命与(SGBF)1/2/(Sinc)1/2之间的关系有显著变化。     

发电厂凝汽器铜管腐蚀穿孔失效分析

通过宏观形貌检查、金相检验、化学成分分析、扫描电镜及能谱分析等手段,分析了某电厂凝汽器黄铜管腐蚀穿孔失效的原因.结果表明:凝汽器铜管的腐蚀是冲刷腐蚀和脱锌腐蚀联合作用的结果,水中含有的Cl-和S2-是腐蚀穿孔的重要因素.