高速冷滚打齿块侧面残余高度解析与试验研究

为提高高速冷滚打成形技术的表面质量,对高速冷滚打齿块侧面残余高度的成因进行理论分析和仿真计算。简述高速冷滚打成形技术的基本原理,分析齿块侧面残余高度的影响因素;对齿块侧面残余高度进行数学几何建模计算,得出残余高度的数学关系式;并通过MATLAB对齿侧面残余高度进行几何仿真,研究分析主要成形参数对其影响。在自主开发的冷滚打设备上进行齿块冷滚打试验,对齿侧面残余高度进行测量,验证了几何解析的正确性和精度可靠性。     

注塑过程的数值模拟

针对塑料熔体的特性建立数学模型，并根据实际情况对有限元模型进行简化：采用大型有限元分析软件ANSYS对注塑模的瞬态注塑过程进行数值模拟，得到塑料熔体在型腔中的速度分布和压力分布；通过不同工艺参数条件下的结果进行对照分析，可以对工艺参数做出合理的选择；实验表明，该数值模拟法确实能对塑料注射过程的参数进行优化，为设计塑料注射过程工艺参数提供了一种行之有效的途径。     

制造执行系统中信息传输平台的设计与实现

针对当前制造企业信息化建设存在的一些典型问题，分析了制造执行系统功能模型，提出了在制造执行系统中实现基于全球移动通讯系统（Global System for Mobile Communication，GSM）的信息传输方式。对所提出的信息传输平台进行了开发，该平台可成功地解决信息系统之间的沟通不畅问题，并能够对企业生产过程起到很好的监控作用，该系统成功地应用于某企业的模具制造执行系统中，提高了企业的生产效率和服务质量。     

铁系添加剂对煤基磁性活性炭性能的影响

磁性活性炭(MAC)是解决使用后活性炭回收难题的关键.选用太西无烟煤为原料,分别以四氧化三铁和草酸铁为添加剂,一步法制备了煤基磁性活性炭;测定了活性炭的碘值和亚甲蓝值,利用氮气吸附仪和振动样品磁强计分别表征其孔结构和磁性能,并考察了添加剂对活性炭吸附性能、孔结构及磁性能的影响.结果表明,铁系添加剂具有催化作用,对活性炭的孔结构有调控作用,使中孔率上升;添加剂的引入可增强活性炭的磁性;四氧化三铁的效能优于草酸铁,当四氧化三铁添加量为6.0%,炭化温度600℃,活化温度880℃时,活性炭比表面积、碘吸附值、比饱和磁化强度分别达到678.7m2/g,849.76mg/g,2.614emu/g.     

基于改进遗传算法的浮法玻璃优化切割

浮法玻璃表面含有多种缺陷,这些缺陷的种类、数量和大小会不同程度影响玻璃质量,进而影响玻璃价格。因此在浮法玻璃优化切割过程中,应合理利用缺陷,优先规划质量较好的玻璃原片,以达到提高玻璃成品总价格的目的。针对浮法玻璃优化切割问题,以玻璃成品总价格最大为优化目标,建立该问题的数学模型,提出了一种符合浮法玻璃优化切割问题特性的遗传算法。以一个算例验证了上述模型的正确性及算法的有效性。     

产品总体方案评价与优选的证据推理决策

产品总体方案评价与优选决策是产品设计过程中的重要步骤,它是决定总体设计之后进行详细设计的关键环节。考虑产品总体方案评价与选择决策过程中不确定、不完全主观判断的混合多属性决策问题,提出基于证据推理的决策模型;对决策属性中定量属性的证据处理以及不同定性属性不同辨识框下的情况进行了讨论。最后给出了实例。     

质量屋优化的混合整数规划模型

利用QFD(Quality Function Deployment)进行产品规划决策时,根据已建立的质量屋中的信息,帮助设计人员确定满足顾客需求的技术特征目标值,用于指导新产品开发,是质量屋决策的最终目标。已有的规划模型大多不能直接给出技术特征目标值,且在建立模型中没有分开考虑离散型技术特征,而是把离散型技术特征和连续型技术特征等同考虑,从而使得规划结果不能很好反映实际情况。笔者充分利用质量屋中的信息,同时考虑离散型技术特征,提出了一个质量屋优化的混合整数规划模型,并给出了实例。     

齿轮高速冷滚打温度及应力分布研究

通过数值模拟和实验的方法,研究了齿轮冷滚打成形过程中温度的分布规律.论述了冷滚打成形原理,建立了其成形过程的有限元模型,对成形过程的温度分布进行了分析.结果表明:由于滚打轮和材料之间的摩擦作用,齿坯温度上升;但又因材料热传导率较高,这些综合因素使得齿坯温度上升较慢.     

褐煤水煤浆提浓制备工艺研究

针对采用内蒙古某矿褐煤制浆存在浓度低(49.0%),无法满足水煤浆气化炉正常开车需求的现状,通过对制浆温度、添加剂及粒度级配的优化研究,确立了褐煤提浓制浆工艺条件,并应用Aspen Plus软件模拟提浓前后水煤浆气化指标。研究结果表明:采用优化的粒度级配方案,选用质量分数0.5%改性萘系添加剂复配0.4%降黏助剂,在50℃下制浆,褐煤水煤浆最高浓度可达54.1%,相比优化前制浆浓度提高5.6%;提浓后水煤浆的合成气产量、冷煤气效率模拟指标分别为78.07%和70.25%,显著优于现场煤浆相应指标。