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1.
CYCLIC DEFORMATION BEHAVIOR OF [011]MULTIPLE-SLIP-ORIENTED COPPER SINGLE CRYSTALS Ⅱ. Surface Slip Features and Deformation Bands 总被引:1,自引:0,他引:1
本文系统研究了[011]多滑移取向铜单晶体在不同塑性应变幅下循环饱和后的表面滑移特征.结果表明,[011]多滑移取向铜单晶体的疲劳极限低于[001]多滑移取向铜单晶体.当应变幅γpl≥2.5×10-3时,表面出现两种宏观形变带(DBI和DBII);它们呈严格的正交关系,其形成可能与循环加载中产生的不可逆晶体旋转密切相关.当应变幅γpl≥5.0×10-3时,表面还出现DBIII形变带,其惯习面为(001);此类形变带的出现是[011]单晶体在高应变幅下循环达到峰值应力后出现明显循环软化现象的根本原因 相似文献
2.
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一、引言 高温合金涡轮叶片一般需承受复杂的应力,除温度变化引起的热应力以外,还有恒定的离心力和热燃气喷射而产生的高频振动力。而高温高周疲劳实验能够较好地模拟后两种应力。对于单晶高温合金,抗高温高周疲劳能力将大大提高,许多研究表明,高周疲劳裂纹源总是发生在晶体材料的不连续处,包括疏松、夹杂和晶界等,比起普通铸造和定向凝固高温合金,单晶高温合金疏松和夹物很少,且不存在晶界,因此疲劳强度极限明显提高。但单晶高温合金疲劳断裂总是呈脆性的,深入研究它的微观断裂机制是非常必要的。本文对在热腐蚀环境下的涡轮叶片用单晶高温合金经高温高周疲劳实验后的断裂特征和微观机制进行研究。 二、实验过程 研究用单晶高温合金的化学成分为(wt%):Cr15.61,Co8.45,W5.74,Al3.80,Ti3.82,Ta1.16,其余为Ni。用选晶方法拉制成单晶试棒,经下列热处理 相似文献
6.
不连续纤维增强Ti基复合材料蠕变形变与断裂 总被引:1,自引:0,他引:1
研究了TiC颗粒和TiB_2晶须增强的Ti-6Al-4V复合材料高温蠕变形变与断裂行为,TiC增强的复合材料比基体合金的蠕变速率低一个数量级,TiB_2增强的复合材料比基体合金低二个数量级。蠕变速率与应力的关系曲线呈两个阶段:在低应力阶段,蠕变应力指数为2~4,蠕变激活能为126~188kl/mol;在高应力阶段,应力指数为7~9,激活能为243~276kl/mol。复合材料与基体合金的应力指数和激活能相同。用透射电镜和扫描电镜研究了形变和断裂后的位错结构、裂纹和断口形貌。 相似文献
7.
CYCLIC DEFORMATION BEHAVIOUR OF Cu SINGLE CRYSTALS ORIENTED FORDOUBLE SLIP Ⅱ. Persistent Slip Bands and Deformation Bands 总被引:1,自引:0,他引:1
用光学显微镜和扫描电镜研究了双滑移取向([034],[117])Cu单晶循环饱和后的表面形貌,塑性分切应变幅(γpl)低于10~(-3)时,[034]晶体表面上要为主滑移系的驻留滑移带(PSBs)占据,次滑移只在边缘区域启动,其PSBs细窄(<1μm),体积百分数在1%以下.γpl>10~(-3)时,次滑移开始在试样的中部启动,同时,表面出现二种贯穿晶体的宏观形变带(DBI,DBII),滑移带在形变带内集中.[117]晶体在γpl=4.4×10~(-4)时,双滑移现象已十分明显.γpl>10~(-3)时,表面也形成与前者相似的形变带.DBI的惯习面与主滑移面平行([034]晶体)或接近([117]晶体),DBII的惯习面则与前者垂直,文章讨论了形变带形成的可能原因. 相似文献
8.
论述了压铸镁合金用于汽车轻型结构件的性能优势 ,分析和介绍了一些主要牌号压铸镁合金的化学成分、成型工艺和使用性能特点以及在发达国家汽车工业中的应用现状和发展趋势。依此呼吁 ,作为头号镁资源大国的中国 ,压铸镁合金的研究、开发与应用已势在必行 相似文献
9.
晶体取向和载荷模式对Ni3Al合金单晶体疲劳行为的影响 总被引:2,自引:0,他引:2
在名义Ⅰ型和Ⅰ/Ⅱ复合型载荷下研究了晶体取向和加载模式对Ni3Al合金单体疲劳开裂行为的影响。结果表明:疲劳开裂行为强烈地依赖于晶体取向和加载模式。在单晶体中,站劳裂纹总是沿着具有最大切应力的滑移须开裂。根据单晶体的实验结果,解释了用三种主要的复合型断裂准则所预测的多晶体在复合型加载下的疲劳开裂行为。 相似文献
10.