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45钢的球化规律探讨 总被引:1,自引:0,他引:1
研究了45钢的退火保温时间对球化结果影响。结果表明:在实验室条件下,45钢在740℃保温2个小时左右、670℃保温7h以上或仅在670℃保温22h以上,能得到较好的球化效果。 相似文献
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在320℃(核电主管道AP1000近似运行温度)和600℃(液态用核电材料近似运行温度)条件下,分别在20和120 MPa的应力下老化500和2000 h进行316LN不锈钢预蠕变试验。通过光学显微镜(OM)、扫描电子显微镜(SEM)和透射电子显微镜(TEM)观测预蠕变后试样的微观组织。结果表明:在预蠕变阶段受到温度和应力作用,晶面滑移产生位错以及原有位错发生分解,被激活的位错在同一个平面内沿不同方向滑移移动,相遇时发生反应生成四边形或六边形的位错网络,随着温度以及应力增大位错网络消失。对于硬度变化而言随着温度从320℃升高到600℃时,显微硬度逐渐升高。 相似文献
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通过对含W的S32760超级双相不锈钢不同温度时效热处理研究σ相的析出行为.用扫描电镜和透射电镜分析σ相的形貌和化学组成,并研究σ相对力学性能和耐腐蚀性能的影响.在850~1000℃之间,实验钢析出大量由Fe-Cr-Mo-W组成的具有正方结构的σ相,钢板强度和硬度高,塑性差,延伸率低于4%;1050℃时仍存在少量析出,虽然延伸率大幅度提高至31.1%,但冲击韧性离散度高,冲击功偏低;直至1080℃,σ相才能完全溶解至基体中,抗拉强度为640MPa,延伸率为35.5%,纵、横向冲击功平均值分别达到217J和110J.随时效热处理温度升高,点蚀电位提高,点蚀失重率不断下降,1080℃热处理的试样点蚀电位高达1246mV.该试样在50℃的3.5% NaCl溶液中腐蚀失重率也仅为0.005~0.007g·m-2·h-1. 相似文献
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采用化学分析、金相检验和扫描电镜等手段对1Cr25Ni20Si2钢伸长率不合格的现象进行了分析。结果表明,由于大量析出铁铬镍合金相导致了此钢种的伸长率不合格;提高镍含量能有效降低铁铬镍相的析出,从而提高伸长率的合格率。 相似文献
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研究了316LN奥氏体不锈钢在1050~1200 ℃、应变速率0.1,1和50 s-1下的压缩变形行为,分析了变形温度和应变速率对热流曲线的影响。基于位错密度理论,建立了316LN钢的热变形本构模型,并揭示了316LN钢的软化机理。结果表明,在高温低应变速率(小于0.1 s-1)条件下,动态再结晶(DRX)为主导软化机理;在高温高应变速率(大于1 s-1)条件下,动态回复(DRV)为主导软化机理;在高温及应变速率为0.1和1 s-1条件下,DRV和DRX共同作用。构建的模型可以很好地预测316LN钢的热变形行为,其Pearson相关系数为0.9956,平均相对误差绝对值为3.07%,为一个精确的本构模型。 相似文献
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本文采用光学显微镜、扫描电子显微镜、X射线能谱仪和电子背散射衍射仪,研究了铁素体不锈钢-钢(0Crl3Al/16MnR)、奥氏体不锈钢-钢(1Crl8Ni9Ti/Q235A和0Crl8Ni10Ti/16MnR)和双相不锈钢-钢(00Cr22Ni5Mo3N/Q345C)三种爆炸复合板结合区的显微组织特征。结果表明,结合界面呈波状结合,热处理后结合区基板脱碳与复板渗碳,而且在结合区复板一侧存在一条约30μm宽的亚微米级的超细晶粒带。另外还对结合区的显微硬度变化进行了测量,结果表明结合区的硬度远高于基体的硬度。 相似文献
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利用LEICA1350℃高温热台观察了304钢和Cr12钢的高温相变过程,发现304钢在1130℃左右开始析出a相,1250℃左右a相析出量最大;Cr12钢中共晶碳化物在800℃左右时开始溶解。LEICA1350℃高温热台能较好地反映这两种钢的高温相变规律。 相似文献
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通过OM、XRD、SEM和差热分析对Mg-Y-Zn-Ni合金的显微组织做了详细系统的研究。研究结果显示,随着合金中Ni含量的减少,18R长周期有序堆垛相的热稳定性逐渐降低,Ni被Zn取代后,长周期结构在固溶过程中逐渐溶解,同时镁基体晶粒内部析出一种新型的14H结构的长周期相。 相似文献