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采用多块均匀分布过剩TiH2的球形孔泡沫铝合金作为坯料置于异型件模具中,用二次泡沫化方法制备出具有均匀孔结构的高孔隙率泡沫铝合金合金异型件,用光学显微镜和层析X射线成像仪(X-CT)观察异型件的冶金结合界面结构,并对异型件冶金结合界面的拉伸性能进行了实验研究,结果表明,采用二次发泡方法在发泡温度700-900℃、发泡时间250-800s条件下,可以实现泡沫铝合金的有效冶金结合;形成的异型件结合界面连接机制分为界面机械连接与界面扩散连接;泡沫铝合金异型件冶金结合面的抗拉强度随着孔隙率的升高而降低,泡沫铝合金异型件的孔隙率为74.9%时,结合界面处抗拉强度与泡沫铝合金的本体强度相当. 相似文献
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Zn-Al-Cu基合金无钎剂钎焊泡沫铝的界面结构及力学性能 总被引:2,自引:0,他引:2
以Zn--Al--Cu基合金为钎料, 对74.7%---91.6%不同孔隙率的泡沫铝采用无钎剂钎焊方法进行连接实验. 采用OM和SEM观察钎缝组织及界面结构, EDS测定界面元素分布, XRD分析界面物相, 通过热力学分析验证钎料中Cu和Zn与母材中Al元素的相互作用和除膜机理, 对钎焊接头试样进行拉伸和剪切性能实验, 分析孔隙率与接头试样强度之间的关系.结果表明, 该无钎剂钎焊方法在泡沫铝端 面之间形成密实结构的连续钎料层,未改变母材结构特征; 钎缝组织由Al(Zn) 固溶体、Zn(Al) 固溶体、Cu4Zn及MgMnO3组成; 连接界面主要由Al(Zn)固溶体组成, Zn,Al和Cu在界面上相互扩散而形成一定扩散梯度, 熔合良好, 钎焊接头抗拉强度与母材相当, 剪切强度略高于相同孔隙率母材的剪切强度,抗拉强度和剪切强度均随孔隙率增加而明显降低. 相似文献
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与传统的Ca增黏与TiH2发泡的泡沫铝熔体发泡制备方法不同,CaCO3在铝熔体中可同时用作增黏剂和发泡剂.现有TiH2泡沫铝制备技术在制备小孔径类球形孔泡沫铝及合金方面存在困难,以轻质Ca-CO3颗粒为基础研制的新型泡沫铝增黏发泡剂,其热分解特性平缓,通过理论与实验确定了CaCO3在制备过程中的使用比例,分析了孔结构并讨论了CaCO3在铝熔体中的分解热力学问题,稳定制备出小孔径(0.4-1.1mm)、中等孔隙率(40-79%)的类球形孔泡沫铝及其合金. 相似文献
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采用二次发泡方法制备具有致密表皮的中空球形件泡沫铝合金,利用位移传感计算机,实时测量二次泡沫化铝合金孔隙率随时间变化P-t曲线,研究了二次泡沫化过程中孔隙率变化规律。结果表明,二次泡沫化过程分为缓慢增长、快速增长和坍塌3个阶段,通过二次泡沫化获得了制备孔结构均匀、具有致密表皮的泡沫铝合金中空球形件的方法,孔隙率范围可在50,4%~93.8%变化。 相似文献
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对泡沫铝板采用铝基钎料炉中钎焊界面结构进行试验研究,采用SEM和显微镜观察分析钎缝组织,EDS分析界面元素分布,并用计算机层析扫描技术(X-CT)等对钎焊界面孔结构进行观察并重构了界面三维图像,在接触界面模型基础上分析钎焊接头力学性能和影响因素。结果表明,钎焊方法未改变钎缝孔结构;钎缝界面由端面胞壁棱接触相交点组成,未形成持续膜层;钎缝主要由边缘区aAl枝状晶组织和中心区的Al-Si共晶组织组成;钎焊接头强度与母材相当并随孔隙率增大而降低;胞棱数量越多钎着面积越大,接头强度接近母材强度,高孔隙率(〉88%)泡沫铝接触界面模型中的胞棱数量与实测值相吻合; 相似文献
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采用二次发泡新方法制备具有致密表层的泡沫铝合金球形件,通过微型CT层析摄像仪对制备获得的泡沫铝合金球形件的孔结构形态进行观察和分析.研究了二次泡沫化温度和时间等参数对球形件孔结构(孔径,孔隙率)的影响,分析了球形件充型过程中的作用机理.结果表明,TiH2的二次分解是泡沫铝球形件充型驱动力,采用合适温度和时间通过二次泡沫化方法可制备孔结构均匀、具有致密表层外皮的泡沫铝合金球形件,孔隙率范围可在50.4%~93.8%变化,充型过程是固-液-气三相的共同作用. 相似文献
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