大功率CO2激光熔凝稳定ZrO2

利用大功率ＣＯ２激光熔凝稳定ＺｒＯ２高温快离子导体获得成功．报导了激光熔凝的原理、工艺过程及熔凝后样品的微观分析等研究结果．激光熔凝的ＣＳＺ和ＭＳＺ快离子导体样品在温度为１０００℃时的电导率达到２×１０－２Ω－１ｃｍ－１量级．     

大功率CO_2激光器非平衡态合成WO_3／Fe_2O_3新型陶瓷催化剂──Ⅱ．WO_3／Fe_2O_3烯烃歧化反应催化剂的催化活性

用大功率ＣＯ２激光器熔制ＷＯ３／Ｆｅ２Ｏ３新型烯烃歧化反应催化剂。考查了催化剂组成、激光功率及熔炼时间与丙烯歧化反应催化活性之间的关系。     

大功率CO2激光原位直接反应合成TiN/Ti 复合材料的研究

使用大功率CO₂激光原位直接反应合成TiN /Ti 复合材料, 分析了材料的微观结构、物相组成、成分及显微硬度分布。结果发现: 氮化层是富钛结构的, 由TiN 相和α-Ti 构成, TiN 以枝晶形式在氮化层均匀分布。材料横截面显微硬度连续变化。氮化层的氮化程度随激光作用时间的增加而增加, 辐照的激光能量密度越高, 氮化层的厚度越大。激光功率密度, 激光扫描速度, 氮气喷射压强分别为3. 35×105W·cm-2, 300mm·min-1, 0.35M Pa 时, 材料表面硬度值达到Hv1600, 氮化层的厚度有350Lm。     

大功率CO_2激光器非平衡态合成WO_3/Al_2O_3新型陶瓷催化剂

用大功率 CO2 激光在高温、快速、非平衡态下合成 WO3/ Al2 O3烯烃歧化反应催化剂。利用 XRD、XPS、DTA TG等技术对催化剂的性质进行了研究。表明激光合成催化剂中存在非平衡态的 Alx WO3。低于六价的钨是烯烃歧化反应的活性中心 .同时还考查了催化剂组成、激光功率及熔炼时间与丙烯歧化反应活性之间的关系。     

激光深熔焊接的熔池行为与焊接缺陷的研究

分析了激光深熔焊接的小孔机制的数学模型。研究了焊接熔池的稳定性与金属蒸气压的关系及金属蒸气压与等离子体的关系。着重研究了激光焊接工艺参数(包括激光模式、功率、聚焦条件、焊接速度和辅助吹气)对焊接熔池行为的影响,最后,还研究了熔池行为与焊缝组织结构和缺陷(如气孔、裂纹等)的关系。     

激光熔覆中的温度分布和涨落对熔覆工艺的影响

研究了激光熔覆WC－Co硬质合金的试验中,熔池中的温度分布和温度涨落对激光熔覆工艺的影响。讨论了减少这些因素对激光熔覆工艺影响的途径,并对熔池内温度分布出现双峰的原因做了探讨。     

高能激光与材料相互作用及其动力学过程研究

本文描述了高能激光与固体材料相互作用的动力学过程,并进行了激光推力的实验研究,为进行激光推进的研究取得了第一手资料。     

W_9Mo_3Cr_4V钢脉冲放电强化涂层激光熔覆的研究

采用ＸＲＤ和ＴＥＭ等现代分析手段研究了Ｗ９Ｍｏ３Ｃｒ４Ｖ高速钢脉冲放电ＹＧ８强化涂层激光熔覆后的组织与表面硬度变化。结果表明，经适当的激光熔覆后，试样表面硬度可达ＨＶ０．１１６００～１８００。分析认为，获得如此高硬度的主要原因是Ｗ２Ｃ和ＷＣ等高硬相及纳米晶组织的形成。     

TiAl合金的激光气相氮化

使用激光气相合金化方法，氮气气氛下在铝钛合金表面进行氮化处理。结果发现：氮化层由ＴｉＮ和ＴｉＡｌ相构成，ＴｉＮ以枝晶形式在氮化层均匀分布。材料横截面显微硬度连续变化。氮化程度随作用时间的增加而增加，辐照的激光能量密度越高，氮化层的厚度越大。当激光功率密度、扫描速度、氮气喷射压强分别为３．３５×１０５Ｗ·ｃｍ－２，３００ｍｍ·ｍｉｎ－１，０．３５ＭＰａ时，表面显微硬度为ＨＶ７００，氮化层的厚度达到２００μｍ。比较表明，相同条件时，铝钛合金的氮化程度和氮化层厚度均小于金属钛。     

SD理论与实验研究

在放电长度740mm、放电间隙16mm 下,获得 SD 电流2.5A,放电功率密度达43.7W/cm~3,介质功率注入效率为99.45%。在理论上,提出 SD 介质功耗矢量图和 SD 参量计算公式。