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对采用氧 -乙炔火焰喷焊、等离子喷涂后氧 -乙炔火焰重熔与等离子喷涂后炉内重熔三种工艺制备的WC增强Ni基自熔合金涂层与 38CrMoAl钢基材的结合界面形态的研究表明 ,在涂层熔化过程中 ,涂层与基材之间发生成分的互扩散 ,以基材中的元素Fe向熔融涂层中的扩散为主 ,其扩散程度对涂层与基材能否形成良好的冶金结合具有决定性的影响。当结合界面处的基材表层温度足够高时 ,基材中的元素Fe向涂层中的扩散量较大 ,扩散距离较长 ,在界面处就能够形成致密完整的Fe -Ni单相固溶体组织白亮层 ,使涂层与基材获得很高的结合强度 相似文献
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Fe基非晶合金涂层在晶化过程中的硬度与组织变化 总被引:4,自引:1,他引:3
对等离子喷涂含Cr,Ni,W,Mo,C,Si等合金元素的Fe-B基非晶合金涂层进行了100~730℃不同温度4h热处理试验。差热分析结果表明,涂层的急剧结晶温度在590℃附近。热处理试验结果表明,在450℃以下热处理时,涂层仍基本保持非晶态,硬度变化不大。在450~610℃之间热处理时,随温度升高,涂层逐渐晶化,析出以Fe23(C,B)6和Fe23B6相为主的硬质相和富Fe相,在590℃左右获得晶粒尺寸约为20nm纳米晶组织,涂层硬度随温度升高急剧增大,在610℃左右硬度达到最大值,约1270HV。在630~730℃之间热处理时,富Fe相逐渐成为主要相,并有Fe23(C,B)6,Fe23B6,Fe2B和FeB等多种硬质硼化物相形成,晶粒尺寸随温度升高长大并形成树枝晶,涂层硬度逐渐降低。 相似文献
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应用ANSYS软件分别建立某厂第二急冷锅炉的等效实心管板和开孔管板2种有限元分析模型,进行应力分析,并对分析结果进行比较。结果表明,等效实心管板与开孔管板应力分布情况相似,但开孔管板的孔边应力集中显著,不可近似简化。 相似文献
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对采用氧-乙炔火焰喷焊,等离子喷涂后氧-乙炔火焰重熔与等离子喷涂后炉内重熔三种工艺制备的WC增强WC增强Ni基自熔合金涂层与38CrMoAl钢基材的结合界面形态的研究表明,在涂层熔化过程中,涂层与基材之间发生成分的互扩散,以基材中的元素Fe向熔融涂层中的扩散为主,其扩散程度对涂层与基材能否形成良好的冶金结合具有决定性的影响,当结合界面处的基材表层温度足够高时,基材中的元素Fe向涂层中的扩散量较大,扩散距离较大,在界面处就能够形成致密完整的Fe-Ni单相固溶体组织白亮层,使涂层与基材获得很高的结合强度。 相似文献
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Fe基非晶合金涂层的多晶型晶化过程研究 总被引:8,自引:0,他引:8
等离子喷涂Fe基非晶合金涂层的晶化温度在590℃左右.在高于晶化温度热处理时,涂层首先以多晶型晶化方式直接结晶形成亚稳的Fe23(c,B)6和Fe23B6化合物相.随热处理时间延长,Fe23(C,B)6和Fe23B6相发生分解,逐渐转变为更稳定的Fe3B相和Fe固溶体相.热处理温度越高,Fe23(C,B)6相和Fe23B6相的分解转变速度越快.随热处理温度升高或时间的延长,晶化涂层的硬度呈线性降低.经590℃,4h热处理后,涂层结晶形成纳米晶组织;经660℃,4h热处理后,涂层结晶形成树枝状晶组织,随热处理温度升高,涂层中扁平状粒子间结合增强并趋于熔合,晶粒发生长大. 相似文献
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采用大气等离子喷涂法在Q235钢基材表面制备了Fe基非晶合金涂层,研究表明,涂层基本上由非晶相组成,在涂层中分布着少量的尺寸为2-5μm的淬态核结晶相,涂层中氧化物的含量较少。涂层由条带状粒子相互搭接、逐层堆积而成,具有典型的层状结构形貌。尺寸约为60μm的球形喷涂粒子在涂层中变形为高度尺寸约为6μm扁平状粒子,保证了高非晶相含量涂层的顺利形成。在涂层中的粒子边界还包含着少量的孔隙、微细的球形粒子等缺陷。涂层与基材、涂层中粒子问主要以机械结合为主,涂层与基材的结合区为涂层-基材体系中的最薄弱处。 相似文献
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