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1.
彭宁琦  付贵勤  杨建华  周文浩  朱苗勇 《钢铁》2022,57(12):152-160
 针对Q690q耐候桥梁钢,利用MMS-300热模拟试验机进行焊接热循环过程模拟试验,研究了10.5~114.9 kJ/cm热输入下粗晶热影响区(CGHAZ)、细晶热影响区(FGHAZ)和不完全相变热影响区(ICHAZ)的微观组织以及冲击韧性、硬度的变化情况,并观察了冲击断口形貌,然后采用优选的焊接热输入,进行了免预热的药芯焊丝熔化极气体保护焊(FCAW)和埋弧焊(SAW)的焊接工艺评定试验。结果表明,热输入较低时,CGHAZ和FGHAZ主要生成板条马氏体组织、ICHAZ出现岛状的M/A组元,其冲击韧性低、硬度高;热输入较高时,CGHAZ主要生成大尺寸的粒状贝氏体、准上贝氏体或上贝氏体组织,同时大尺寸的块状M/A组元数量不断增加、尺寸变大,其冲击韧性显著降低。FGHAZ生成较多多边形或准多边形铁素体、珠光体等高温转变组织,其硬度降低明显。ICHAZ除生成准多边形铁素体、无碳化物贝氏体和退化珠光体外,回火索氏体基体组织中的碳化物颗粒尺寸不断变大,其强韧性不断降低;热输入为18.2~25.7 kJ/cm时,CGHAZ以板条束细小且异向的板条贝氏体为主、FGHAZ形成细小均匀的板条贝氏体和粒状贝氏体组织、ICHAZ主要为细小的回火索氏体和板条贝氏体组织等,试验钢热影响区各亚区均具有高冲击韧性和与母材相当的硬度。因此,优选焊接热输入应控制在18.2~25.7 kJ/cm范围内。采用(22±1) kJ/cm的焊接热输入,开发的40 mm厚Q690q耐候桥梁钢板在免预热焊接条件下的FCAW和SAW焊接接头均具有良好的可焊性和焊接性能,热影响区的强韧性与母材相差不大。从而成功实现了Q690q耐候桥梁钢免预热焊接的实验室尝试。  相似文献   
2.
3.
通过分析不同钒氧化物还原率的钒钛酸性渣的XRD和SEM图像,研究了渣还原过程中钒钛的赋存状态。结果表明:钒钛酸性渣的主要物相组成为镁黑钛石、Mg3Al4Ti3O25固溶体物相和镁铝榴石与透辉石的固溶体;随着钒还原率的增加,主要物相基本不变,渣的微观形貌由杂乱到有序,钛由分散到主要富集于镁黑钛石固溶体中,有利于后续钛的回收利用;钒的走向与钛一致,剩余未被还原的钒主要富集在镁黑钛石固溶体中,少量存在于硅酸盐相中,不利于钒、硅、钛的进一步还原分离。  相似文献   
4.
采用熔融还原方式还原钒钛磁铁矿,借助化学分析和XRD等分析方法,考察了配碳量及供碳方式对钒钛还原的影响。研究表明:采用固体碳还原,随着配碳量的增加,铁中的[Ti]和[V]的质量分数均不断增加;不同的供碳方式对还原会产生很大影响,采用混合供碳方式还原效果最好,钒钛质量分数分别达到了0.221%和1.22%;钛在还原过程中有一定的脱硫能力,随着铁样中钛质量分数的增加,铁样中硫质量分数不断降低;随着Ti还原量的增加,V还原量也不断增加。  相似文献   
5.
采用干湿周浸实验模拟海洋大气环境研究含Cu耐候桥梁钢腐蚀过程中耐腐蚀性能的变化,并利用XRD,SEM等方法研究了两种不同Cu含量耐候桥梁钢的锈层变化.结果表明:Cu能够有效地降低钢的平均腐蚀深度和腐蚀速率,利于提高钢的耐蚀性能.锈层组成随腐蚀时间而变化,腐蚀初期锈层主要由Fe3O4和γ-FeOOH组成,腐蚀中期锈层开始生成Ni(0.6~1)Fe(2.4~2)O4尖晶石类复合氧化物和α-FeOOH两种晶相;腐蚀后期组成基本保持不变,主要由Ni(0.6~1)Fe(2.4~2)O4、α-FeOOH、γ-FeOOH和少量Fe3O4组成.  相似文献   
6.
 针对TMCP+T和QT 2种工艺生产的40 mm厚Q690qNH耐候桥梁钢板,分别采用GB/T 228.1—2010和GB/T 229—2020标准进行了纵向表面、1/4、心部和横向表面的室温拉伸试验和-120~+20 ℃系列温度夏比V型冲击试验;采用GB/T 5482—2007和GB/T 6803—2008标准进行了纵向表面、心部和横向表面的-120~+20 ℃系列温度动态撕裂试验和P2型的无塑性转变温度落锤试验;采用GB/T 21143—2014和Q/725-1182—2005标准进行了纵向的裂纹尖端张开位移(CTOD)试验和全厚度深缺口宽板拉伸试验,并对各试验结果及其相关关系进行了分析,同时采用光学显微镜观察了2种工艺钢板不同厚度处的金相组织以及采用SEM扫描电镜观察了CTOD试样断口形貌,结合BS 7910的失效评定FAD图,以及典型桥梁焊接构件断裂驱动力的估算,对高强韧耐候桥梁钢Q690qNH的防断选材及验收方法进行了讨论。结果表明,QT工艺钢板的横纵向和厚度方向的强度更加均匀,其塑性、冲击、动态撕裂、CTOD以及断裂韧度KC等性能较好,可作为D级钢用于关键构件的使用,但作为E级钢,即使用于一般构件也存在风险,而TMCP+T工艺钢板断裂韧性较差,即使作为D级钢也是不符合防断选材要求的;对Q690qNH试验钢,采用1/4厚度处纵向冲击试验的脆性快速增加开始温度作为其防断判据及验收具有良好的可靠性和适用性,作为关键构件使用时,1/4厚度处纵向冲击断口纤维断面率应高于97.5%且冲击吸收功不低于125 J。  相似文献   
7.
介绍DVB-S数字卫星电视系统,简要分析了其基本原理,讨论了DVB-S系统的信源编码和信道编码,并给出DVB-S系统的基本结构。  相似文献   
8.
Fe73.5 Cu1 Nb3 Si13.5 B9非晶合金的激光晶化   总被引:2,自引:0,他引:2  
用CO2连续激光在不同功率、相同的速度条件下辐照Fe73.5Cu1Nb3Si13.5B9非晶带,然后用穆斯堡尔谱详细研究材料的微观结构。研究发现当扫描速度和散文斑直径一定的情况下,适当选择激光功率,Fe73.5Cu1Nb3Si13.5B9可以实现微量晶化。  相似文献   
9.
湿热海洋大气中SO_2污染对Q235B钢腐蚀行为的影响   总被引:1,自引:0,他引:1  
以NaCl和NaHSO_3为介质,采用干/湿周浸加速腐蚀试验、腐蚀失重分析、XRD、SEM等,研究了湿热海洋大气中SO_2对Q235B钢腐蚀行为的影响。结果表明,SO_2污染使Q235B钢的腐蚀明显加重。污染前后,Q235B钢的腐蚀过程均遵循幂函数W=Atn的分布规律,腐蚀产物均由非晶和少量Fe_3O_4、α-Fe OOH、β-FeOOH、γ-FeOOH晶体组成,但参数A、n值和晶体数量并不相同。Cl-和SO_2在腐蚀过程中具有协同作用,但作用机理不同。Cl-会阻止腐蚀产物吸附,并促使其脱落,进而阻止保护性锈层形成;而SO_2在酸化过程中会与钢基体和锈层反应,进而破坏锈层结构,加剧钢的腐蚀。SO_2还能抑制β-FeOOH并促进α-Fe OOH的生成,进而抑制Cl~-的破坏作用并改善锈层的稳定性;但随锈层增厚,SO_2的抑制作用减弱,内锈层随之变疏松。  相似文献   
10.
为了探索含Cu桥梁耐候钢连续冷却过程中的相变规律,利用金相和显微硬度的方法分析了不同Cu含量桥梁耐候钢的CCT曲线.结果表明,Cu可以降低贝氏体转变温度,而对铁素体开始转变温度影响不大.增加Cu含量可以细化铁素体和贝氏体晶粒,增加铁素体的显微硬度,贝氏体的显微硬度降低约20Hv.随冷却速度增加,实验钢的铁素体晶粒尺寸由10μm降到6μm,体积百分数由58%降到17%;铁素体显微硬度保持在240Hv左右,变化不大;贝氏体显微硬度由250Hv增加到300Hv.  相似文献   
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