膨胀剂对低温型套筒灌浆料性能的影响

研究了■-CaO双膨胀源体系和MgO单膨胀源体系对低温型灌浆料性能的影响。结果表明：随膨胀剂掺量的增加,流动性逐渐降低;掺MgO类膨胀剂,抗压强度随膨胀剂掺量的增加而降低,掺■-CaO双膨胀源类膨胀剂,抗压强度随膨胀剂掺量的增加呈先提高后降低的趋势;对于低温型灌浆料的自干燥收缩,根据养护环境温度不同,将其分为-5℃下7 d收缩和20℃下21 d收缩,结果显示,随膨胀剂掺量的增加,收缩逐渐减小。膨胀剂掺量低于4%,■-CaO双膨胀源体系对灌浆料早期强度有小幅度提高,而MgO单膨胀源体系对低温型套筒灌浆料后期体积稳定性的更优。     

循环热处理温度对TC4钛合金组织和力学性能的影响

通过淬火条件下两相区不同温度范围内的循环热处理发现,在两相区经不同温度范围循环后,TC4合金的魏氏组织的形貌均有所改善,随循环热处理下限温度的降低,效果愈明显.经双重退火后,随循环下限温度的降低,次生针状α相减少.通过拉伸试验和对断口形貌的分析发现,960℃×10 min(→)750℃×10 min+双重退火后,韧性最好,强度略有降低.     

循环次数对TC4钛合金组织和力学性能的影响

通过显微组织观察、室温拉伸和SEM断口扫描,研究了循环次数对TC4合金组织和力学性能的影响。研究结果表明,随着循环次数的增加,TC4合金的强度略有降低,伸长率和断面收缩率明显升高,条状α组织长径比逐渐减小,并部分球化;拉伸断口断裂形式由未循环时的解理断裂→解理+韧窝断裂→韧窝断裂转变。     

Ti-6Al-4V合金回跳法测硬度试验中高应变速率的塑性流变行为

在高速切削、高速滑动磨损和爆炸焊接等工程应用中,材料塑性变形的应变速率高达103～107s-1。在这种情况下,应力状态是多向而不是单向的,塑性变形是绝热的并受到强制约束。这种对塑性变形的约束相当于低应变速率(10-3s-1)下的静态压痕试验。     

Ti-6A1—4V合金回跳法测硬度试验中高应变速率的塑性流变行为

在高速切削、高速滑动磨损和爆炸焊接等工程应用中，材料塑性变形的应变速率高达10^3～10^7s^-1。在这种情况下，应力状态是多向而不是单向的，塑性变形是绝热的并受到强制约束。     

钛合金热压缩变形行为研究概况

介绍了钛合金的热变形行为的研究概况,对钛合金的热变形行为进行了总结.     

产水剂对硅烷接枝LDPE的交联作用

采用HAAKE流变仪作为反应器,将不饱和硅烷熔融接枝到低密度聚乙烯(LDPE)上,然后将产水剂加入该体系,深入研究了流变转矩的变化规律。结果表明,硅烷用量一定,交联剂过氧化二异丙苯(DCP)用量很小时(0.005phr),熔体的扭矩随时间增长缓慢;当DCP用量大于0.015phr,熔体的扭矩都呈现先升后降的趋势,且随着DCP用量的提高,扭矩增大,达到最高峰的时间提前;加入某些产水剂后,熔体的扭矩增长很快,特别是加入磷酸二氢钠或三聚氰胺甲醛树脂干胶粉产水剂,熔体扭矩均增加了一倍多,凝胶质量分数测定结果也证明了产水剂可以明显地提高LDPE的交联速度。     

杨家坝矿业公司尾矿浓密机改造实践

为满足杨家坝矿业公司的扩产计划,在对尾矿进行沉降试验的基础上,对原尾矿浓缩输送系统进行了改造方案设计及对比分析,结果表明,通过拆除原有Φ53 m普通浓密机、新建Φ28 m高压浓密机,可以满足公司生产规模扩大到年处理原矿石200万吨后尾矿浆高浓度输送至尾矿库储存的生产需求。改造实践证实,原有浓缩系统的问题基本得到了解决,新建高压浓缩系统大大提高了尾矿浓缩效率,节约了输送能耗和水资源,经济效益显著。     

产水剂对硅烷接枝聚乙烯交联作用的初步探讨

采用HAAKE流变仪作为反应器，将不饱和硅烷熔融接枝到低密度聚乙烯（PE-LD），然后将产水剂加入该体系，对流变转矩的变化规律作了详细的探讨。实验结果表明硅烷用量一定，交联剂过氧化二异丙苯（DCP）含量在0．005质量份时，熔体的扭矩随时间增长缓慢；当DCP含量大于0．015质量份时，熔体的扭矩都呈现先升后降的趋势，并且随着DCP含量的提高，扭矩增大，达到最高峰的时间提前；某些产水剂加入后，熔体的扭矩增长很快，特别是加入磷酸二氢钠或三聚氰胺甲醛树脂干胶粉产水剂，PE-LD熔体扭矩均增加了一倍多，凝胶含量测定数据佐证了产水剂可以明显地提高聚乙烯的交联速度。     

立轴冲击破碎机转子通道等的改进

正目前,由于我国禁止河砂和海砂的开采,促进了机制砂的广泛应用,进而推进了制砂设备立轴冲击式破碎机的使用。目前国内许多立轴破碎机一直沿用20世纪90年代开发的3通道转子技术,且部分还采用开式转子[1]。以开式转子和瀑布式相结合的制砂技术在使用过程中的制砂效果并不理想,特别对抗压强度200MPa以上的坚硬石料,如鹅卵石、花岗岩等,不但制