Mod9Cr—1Mo耐热钢析出相的热力学计算及应用

利用势和学方法建立了耐热钢Ｍｏｄ９Ｃｒ－１Ｍｏ中析出相ＭＸ、Ｍ２３Ｃ６以及ＡｌＮ数量和组成与钢的化学成分和热处理温度之间关系的数学模型。采用相分析验证了模型的准确性，并介绍了该模型的用途。     

耐蚀合金/碳钢热等静压扩散焊接反应层元素互扩散规律研究

利用动力学软件Dictra中的单相扩散模型模拟计算耐蚀合金与碳钢热等静压扩散焊接结合界面附近的元素浓度分布,并根据热力学相图计算建立获得扩散反应层内微观组织与界面元素浓度分布之间的关系.计算结果表明:该模拟方法能够准确描述热等静压扩散焊接过程中的元素浓度分布规律,同时能够预测扩散反应层内的微观组织变化.在此基础上,利用这一模型计算得出温度和时间对扩散焊接过程中元素互扩散规律的影响,结合元素扩散距离与界面结合质量之间的关系,得到耐蚀合金与碳钢可以实现界面良好结合的工艺条件:1050℃/200MPa/2.5～3h,1100℃/200MPa/1h,1150℃/200MPa/0.5h等.     

GH871台金的蠕变断裂机制

对采用AIM ESR和VIM ESR工艺冶炼的GH871合金在650℃的蠕变性能及特征的研究表明，与用AIM ESR工艺冶炼的GH871合金相比，用VIM ESR工艺冶炼的GH871合金在蠕变断裂过程中裂纹萌生的形式(包括裂纹形状及形成时间)和裂纹扩展至裂纹连接所需的时间均表现出明显韧化的特征。     

GH871 合金的蠕变断裂机制

对采用AIM+ESR和VIM+ESR工艺冶炼的GH871合金在650 ℃的蠕变性能及特征的研究表明,与用AIM+ESR工艺冶炼的GH871合金相比,用VIM+ESR工艺冶炼的GH871合金在蠕变断裂过程中裂纹萌生的形式(包括裂纹形状及形成时间)和裂纹扩展至裂纹连接所需的时间均表现出明显韧化的特征.     

热处理工艺对真空冶炼GH871合金性能的影响

研究了15种热处理工艺对采用VIM配合ESR双联工艺冶炼的GH871合金力学性能的影响。结果表明:在保持高强度高持久寿命的同时提高该合金650℃持久塑性的最佳热处理工艺为980℃×1h固溶,油冷+720℃×16h时效,空冷。经此热处理后,该合金在保持室温抗拉强度为1130MPa、650℃抗拉强度为890MPa的同时,650℃持久塑性达5%以上。     

利用双层辉光等离子技术进行镍基耐蚀合金表面合金化的研究

研究了在 2 0钢和不锈钢基材上 ,利用双层辉光离子渗金属技术进行Ni Cr Mo Cu多元共渗表面合金化 ,采用电化学方法对两种基材表面形成的渗层在 5 %HCl中的腐蚀性能进行了测定。结果表明 :在两种基材上都能得到类似于源极HastelloyC - 2 0 0 0合金的表面合金渗层 ,在不锈钢表面上形成的渗层的耐蚀性能接近HastelloyC - 2 0 0 0合金并且优于Alloy 5 9合金 ,在 2 0钢表面上形成的渗层耐蚀性能优于不锈钢Cr18Ni9     

VC, M_(23)C_6 PRECIPITATES AND STRESS RUPTURE NOTCH SENSITIVITY IN GH36 SUPERALLOY

使用薄膜TEM(透射电镜)直接观察了成分相近但热处理制度不同的两个炉号GH36合金的显微组织,使用SAD(选区电子衍射)和DF(暗场)技术做物相分析。结果表明,合金经正常热处理后析出细小弥散分布的VC,尺寸约为几nm至十几nm,由Moire干涉纹计算出最小的VC颗粒尺寸只有2.8nm。此外还有M_(23)C_6和NbC。其中VC和M_(23)C_6与合金基体的取向关系是[011]_(VC)//[11]_M//[011]_(M_(23)C_6),(111)_(VC)//(111)_M//(111)_(M_(23)C_6),(200)_(VC)//(200)_M//(200)_(M_(23)C_6)。通过补充时效后合金中VC颗粒聚集长大,晶界析出的M_(23)C_6更多,这种组织及晶界状态有利于改善合金的持久缺口敏感性。     

一种新型镍基高温合金长期时效后的组织和性能

研究了一种新型镍基高温合金在不同温度下长期时效后的组织及冲击韧性、硬度等性能．结果表明，合金在593℃和704℃时效l000h后，主要析出相是γ′和MC，在704℃以上又析出了M23C6．合金在750℃时效l000h后晶界处开始析出η相，而在849℃时效l000h后晶内出现了大量的片状η相，呈魏氏体分布．γ′相随时效温度的增加生长迅速，且在849℃时效l000h后出现回溶．没有发现σ等脆性相的出现．随着时效温度的提高，合金的冲击韧性下降，由韧性断裂变为脆性断裂．室温显微硬度随时效温度的提高而降低，主要由γ′的长大所致；合金在标准热处理条件下的高温显微硬度高于室温显微硬度．