对铝合金LF6、LY12超塑性的研究及对其塑性潜力的预测

本文通过轧制和轧制退火的预处理,使两种铝合金LF6,LYl2、呈规超塑性效应。在最佳变形条件下两种合金轧态的延伸率为最高,其δ值分别为228％和226％,其流动应力分别为:0.25kgf/mm~2和2.19kgf/mm~2。两种轧态的合金都是通过动态再结晶达到晶粒的等轴化。两种合金试样过早断裂的主要原因是由于第二相与基体相界面上发生空洞及其连接所引起的。为挖掘合金的塑性潜力,应对第二相的尺寸及其分布进行控制,为此应进行特殊预处理,使其达到超细状态和弥散分布,有可能进一步提高合金的塑性。     

H_(Pb)59-1黄铜超塑性及β→β′转变诱发塑性

本文研究了H_(Pb)59-1黄铜在退火的原始状态及带状组织条件下呈现超塑性。合金在600℃用0.5mm/min的变形速度拉伸变形,得δ=350%、流动应力σ=2.3kgF/mm~2(22.6N/mm~2)。在400～450℃变形后,延伸率为恒定值、δ=150%,它显示出与变形速度和晶粒尺寸无关的效应。这可能是β(?)β′转变引起的。在拉伸变形中组织呈现空洞,它生核于α/β相界和晶粒三角界上。空洞连接导致试样断裂。断口呈脆性。     

奥氏体相变与M2高速钢超塑性的关系

经热轧后调质处理的M2高速钢进行超塑拉伸，温度为800℃时，延伸率突然增大。研究结果表明，延伸率的增大是由于奥氏体相变的作用。文中提出塑变与相变之间相互作用的机制，利用显微硬度法分析了变形中产生的相变，并观察超塑性变形中孔洞的形貌。     

30CrMnSiA钢超塑性变形中的机理问题

利用扫描电镜和透射电镜研究了30CrMnSiA钢超塑性变形中组织结构变化。结果表明,变形中合金元素的扩散导致横向晶界的宽化,并且富集了Si、Cr、Mn元素。三角晶界上呈现的显微空洞宏观调节了晶粒的三维重排过程。未溶碳化物与晶格位错、晶界以及晶界位错之间有相互作用关系。扩散和位错运动微观调节了晶界滑动,并导致它的发展。     

Mg—4.3Al—Zn—0.4Mn合金超塑变形机制的定量讨论

本文对 Mg—4.3Al—Zn—0.4Mn 合金在应变速率■=33.3×10~(-6)s~(-1)～1.67×10~(-1)s~(-1)范围内进行了拉伸试验;采用 Backofen 的速度突变法测定合金的应变速率敏感性指数 m,得到完整的 log■/Iog(?)和 m/log(?)曲线;借助于高放大倍率的二次复型组织,对目前公认的晶界滑动(GBS)、扩散蠕变(DC),位错滑移(DS)三种变形机制在 logσ/log■曲线的Ⅰ、Ⅱ、Ⅲ区内各自所占的比例进行了测定和计算,其结果是:Ⅰ区:rGBS=35% rDC=37.8% rDS=19.6%Ⅱ区:rGBS=58% rDC=28.5% rDS=12.3%Ⅲ区:rGBS=19% rDC=6.3% rDS=69%根据计算结果,文章就三种变形机制在变形过程中的相互作用和协调关系进行了讨论。     

30CrMnSiA钢超塑流变中的力学行为和显微组织的研究

经两次调质热处理细化的30CrMnSiA 钢在770℃以■=2.78×10~(-4)·S~(-1)的应变速率拉伸下呈现了良好的超塑性:δ=867%,σ=34.3MN/m~2,m=0.41。在拉伸时,经预处理的非平衡组织会经碎化而变成微细等轴的晶粒组织,并具有两相体积分数近似相等的α+v 双相组织。这种组织在超塑性流变过程中具有很高的稳定性。此钢对空洞的敏感性比较低,但在变形后期,由于空洞的形成、长大和连接而导致试样呈空洞型沿晶断裂。     

锌合金的超塑性及其塑料模具型腔成形技术

<正> 锌合金超塑性成形模具型腔是近年来发展起来的一项新技术。这种模具日益应用于塑料制品、仪器仪表、电子通讯、轻工产品、五金、机械、工艺美术等行业。实践证明,这种模具制造具有生产周期短、工艺简单、应用范围广、成本低等优点。这项模具     

Al—6Mg合金超塑性变形与空洞的研究

本文研究了Al—6Mg合金超塑性拉伸变形中的力学特性和显微组织的变化。试验结果表明,合金在520℃以ε=8.33×10~(-4)S~(-1)的应变速率拉伸,得最高延伸率578%,流动应力为1.6MN/m~2,m=0.68,合金通过静态再结晶得到等轴晶粒(11μm)。并对空洞生核和扩展,空洞与变形机制、廷伸率以及断裂进行了探讨。