排序方式: 共有20条查询结果,搜索用时 15 毫秒
1.
压缩机转子在高速旋转下,为保证转子在旋转时所产生的轴向推力的平衡性特设计一个推力盘。推力盘在设计时的尺寸大小决定是否能承载轴向能力。所以在设计时要考虑机组的工况,即气体压力、各种气体在工作异常时所产生的附加轴向力及其它因素产生的轴向力。同时还要考虑转子的轴功率,它包括转子的工况压力、防喘振异常所产生的力、轴质量、叶轮、平衡盘、轴套等轴上元件质量。这里所要设计的推力盘的大小与每个机组轴功率有关。所以,设计推力盘的大小一定要考虑相关联轴上的元件。 相似文献
2.
3.
本文介绍了我公司近年来发电机组轴系动态设计工作,着重介绍分析计算轴系临界转速的一种新方法——Riccati 传递矩阵法,并叙述实验模态分析、结构灵敏度分析及动力修正在轴系动态设计中的重要作用。 相似文献
4.
本文介绍了电机转子-轴承系统弯曲振动数字试验的基本原理及该动态数字试验系统的主要功能和数字试验流程。 相似文献
5.
6.
石泉#1机顶盖至尾水管水力谐振分析 总被引:1,自引:0,他引:1
石泉水电站~#1机由于制造、安装上的缺陷,引起在某些工况下的主轴弓状回旋与迷宫间隙压力脉动过大,并导致产生顶盖至尾水管水力谐振,造成水轮机顶盖垂直振动过大,影响机组安全运行,采用向顶盖下补入少量压缩空气即可消除这种水力谐振。 相似文献
7.
石泉水电站1#机自1972年投运以来,由于制造、安装上的缺陷,一直存在某些故障状态,尤其在某些水头下水轮机顶盖产生强烈的振动,影响机组运行安全,虽经多次试验也未能查明振源与妥善处理。1990年11月再次对1#机进行全面振动试验与分析,认为该机组推力头采用松动结构,推力头与主轴之间有80μm间隙,运行中机组振动、摆度值忽大忽小呈不稳定状态,并造成转轮迷宫压力脉动幅值也比较大。以及其它水力因素,引起顶盖─—尾水管水力谐振,而产生强烈的振动与压力脉动现象。经采用补气与其它措施后消除了振动现象。同时可进行机组静态激振试验,查明机组不存在卡门涡共振现象。 相似文献
8.
混流式水轮机转轮的振动特性 总被引:1,自引:1,他引:0
本文叙述了我们在揭示混流式水轮机转轮基本振动状态方面所做的一些基本工作,并介绍了某型号转轮在不同介质下动特性分析的计算和试验结果。 相似文献
9.
本文据边界元法原理,推导出适用于二维、三维Laplace场的电子计算机数值计算公式,并通过对水轮机转轮叶片流道边界条件的处理,给出高、中水头混流式水轮机转轮DA-06、D48转轮叶片、轴流式水轮机转轮葛洲坝电站17.5万千瓦机组转轮叶片的速度场、压力场的计算结果,据此计算出的应力场与相应的试验比较,二者基本一致,为解决水轮机转轮强度分析难的问题,初步开辟了一个新途径。 相似文献
10.
叙述流滩坝灯泡式组动力特性的理论分析与试验研究,系统地弄清了机组的动力特性,同时揭示试验研究与理论分析的结果是基本一致并互为补充的。 相似文献