NiAl金属间化合物超塑性研究

研究了NiAl金属间化合物在拉伸条件下的超塑性变形行为和机理.结果表明用常规精铸工艺和定向凝固工艺制备的NiAl及NiAl基合金都表现出典型的超塑性特征.根据这些合金的显微组织的特点可以分为3类多相等轴晶组织(NiAl-9Mo,NiAl-25Cr,NiAl-20Fe-Y、Ce,NiAl-30Fe-Y);单相等轴晶组织(NiAl)和柱状晶组织(NiAl-27Fe-3Nb,NiAl-15Cr,NiAl-5Mo-0.5Hf).相应的超塑性变形机理分别是晶界滑动伴随着动态回复,动态回复和再结晶以及晶内的位错滑移.     

NiAl超塑性变形的正电子寿命研究

研究了B2型多晶NiAl的晶界结构对缺陷态正电子寿命的影响，并结合正电子谱探讨了热挤压及超塑性变形过程后的晶界结构，热挤压的NiAl合金具有有完全的再结晶组织，而超塑性变形过程中的动态回复和再结晶是一种不完全再结晶过程，所得到的晶界仍属于亚晶界或小角度晶界范畴，再结晶晶界在超塑性变形过程中不产生滑动。     

设计计算机辅助协同工作系统的几个关键技术

计算机辅助协同工作（ＣＳＣＷ）的出现，反映了人们对计算机功能需求的改变，即希望计算机从传统的解决计算问题发展为辅助用户的交互活动。本文介绍了计算机辅助协同工作的概念，着重从人机接口，并发控制和协同管理等方面介绍了它的现状及问题，并讨论了解决方法。     

“双碳”战略之变压器配置研究

本文结合民用建筑变压器设计现状及实际运行情况,通过理论简化计算,从系统节能、运行节能和设备节能三个方面对“双碳”目标下变压器配置进行了探讨。     

富CoCr含量CoCrNiAlTi中熵合金的高温强韧化行为及微观机制

本工作研究了富CoCr含量的CoCrNi基中熵合金的高温力学性能及其变形机制。研究发现,经过热锻以及时效热处理,成分为Co_33.3Cr_30.6Ni_26.1Al₅Ti₅ (at%)中熵合金在600～800℃的温度范围内具有优异的瞬时拉伸性能。特别是,在700℃条件下出现反常屈服,屈服强度高达为944 MPa,拉伸塑性为16%,优于大多数镍基以及钴基高温合金。通过X射线衍射(XRD)、扫描电镜(SEM)、透射电镜(TEM)和三维原子探针(3D-APT)等手段,发现高体积分数的多主元γ′[(Ni,Co,Cr)₃(Al,Ti)]相的有序强化以及晶界处生成的多主元富(Co,Cr)面心立方相(fcc)结构相引起的晶界强化是该合金在高温条件下实现强韧化的主要因素。     

螺纹加工误差对钻杆接头性能的影响

钻杆接头螺纹部分是钻杆实际应用中的主要失效部位,对钻杆接头锥螺纹的力学性能进行深入分析至关重要。基于钻杆接头锥螺纹的变形协调关系,建立考虑螺纹加工误差和螺纹牙修形的负载分布模型,基于计算结果,详细分析加工误差和修形量对钻杆接头锥螺纹牙载荷分布的影响规律。结果表明,螺纹牙正误差使得对应牙接触力增加,而负误差使得对应牙接触力减小。此外,基于误差负载分布规律的锥螺纹牙修形,有助于减轻锥螺纹牙载荷分布不均程度。研究结果可为钻杆接头的设计、加工和使用提供理论依据。     

大晶粒NiAl超塑性变形及其机理的研究

为解决本质脆性NiAl金属间化合物超塑性加工问题,研究了在高温条件下大晶粒度等原子比NiAl的超塑性变形行为及其机理.结果表明在1 000和1 100℃下,应变速率为1.67×10-4s-1～1.67×10-2s-1,该材料表现出超塑性行为.拉伸延伸率普遍超过200%,应变速率敏感性指数大于0.30.对拉伸试样的金相及TEM分析表明,在高温变形过程中,位错的运动包括滑移和攀移两种方式,超塑性是由动态回复及再结晶过程来实现的.     

循环热处理对定向凝固DZ417G高温合金组织和力学性能的影响

研究了镍基定向凝固高温合金DZ417G经多次循环热处理后的微观组织、力学性能和断裂方式的变化规律.随着循环热处理次数的增加,基体上较大的γ'强化相的数量降低,弥散的γ'相间距减小,合金室温硬度随之提高,900℃抗拉强度略微增大,拉伸塑性在3次循环热处理后有所下降.合金在980℃、216 MPa条件下的持久寿命随循环热处理次数的增加而延长,但循环热处理超过4次后,合金的持久寿命迅速下降.     

挤压AZ31B镁合金的低周疲劳性能(英文)

通过外加总应变幅控制的拉-压对称疲劳试验,研究常温下挤压AZ31B镁合金在不同应变幅下的疲劳性能。结果表明,除了在低应变幅0.5%外,样品均呈现循环应变硬化;应变幅为0.5%时,样品在初始阶段呈现循环硬化,随后保持应力恒定;在压缩过程中孪晶的产生以及随后的卸载和反向拉伸过程中的去孪晶行为导致了高应变幅下的滞回环形状拉-压不对称现象,而低应变幅0.5%下的滞回环形状基本对称,说明低应变幅下孪生-去孪生现象不明显。在整个疲劳过程中,高应变和低应变下的应力—应变曲线呈现2种不同的滞回环形状,这是由不同疲劳阶段孪生和位错滑移2种不同的变形机制所导致。     

不同条件热处理后Ti-15-3钛合金的再结晶织构

利用三维取向分布函数(ODF)并结合光学显微镜分析了经不同热处理后Ti-15-3钛合金的再结晶织构和显微组织。结果表明:对该合金固溶冷轧板在固溶温度下进行再结晶退火,当在空气炉中加热时,再结晶过程中形成γ纤维织构,并且随着晶粒的长大,γ纤维织构更加明显,此外亦形成了{114}纤维织构;在加热速率较快的盐浴炉中加热时,再结晶进程加快,γ纤维织构形成于再结晶晶粒的正常长大过程中;在空气炉中分级加热再结晶后,形成以高斯组分为主的散乱强织构。