考虑施工因素的装配式钢-混凝土组合剪力墙抗震性能分析

基于Open SEES有限元分析计算平台,建立了能够考虑装配施工缝影响的装配式钢-混凝土组合剪力墙结构的分段纤维模型,通过与足尺装配式钢-混凝土组合剪力墙的试验研究结果对比,得出数值分析结果与试验结果吻合较好,验证了该模型各关键参数的合理性。通过进一步参数分析,研究了钢筋黏结滑移、剪切效应、约束混凝土面积减小等因素对装配式钢-混凝土组合剪力墙结构抗震性能的影响,通过该因素使得建模过程中体现了"装配式建造"因素。计算结果表明,上述因素对结构抗震性能影响不显著,建议在进行此类结构的抗震性能分析中可以忽略。     

备料系统树皮中短小原木的回收工艺

为了回收原木剥皮后树皮中夹杂的短小木材,设计了一套采用原木回收机的工艺方案。通过在削片生产线中的实际使用,发现原木回收机回收木材的效率很高,且对长度越长的木材回收效率越高。此方案的运用提高了木材利用率,减少了木材对下一道工序中树皮粉碎机的损坏风险,具有较高的推广和应用价值。     

一种电梯超载保护装置检测仪

提出了一种电梯超载保护装置检测仪,该仪器包括试验载荷、光栅测微装置及位移检测系统等。给出了检测仪的设计原理、结构组成、测控原理及检测流程等,最终研制出了检测仪的样机。试用结果表明,该仪器操作简单,检测精度高,可靠性好,无需搬运相应超载载荷的砝码即可检测出电梯超载保护器装置是否有效,提高了检测效率,降低了检测成本及劳动强度,应用前景广阔。     

EB-PVD热障涂层的结构演变与表面拉曼光谱特性

热障涂层被广泛应用于航空发动机和燃气轮机等高温部件,其破坏机理和无损检测手段是研究中急需解决的问题。采用EB-PVD方法制备了陶瓷层厚度分别为180、120和90μm的3组热障涂层试样,经1 000℃高温氧化0、1、10、50和100h后,用HR800激光显微拉曼光谱仪测得试样表面的拉曼光谱特性,利用扫描电镜(SEM)观测了试样内部裂纹及氧化层(TGO)厚度的演变。研究表明,EB-PVD热障涂层裂纹主要发生在陶瓷层内部及陶瓷层与粘结层的界面处,粘结层和基体界面处产生裂纹的概率相对较小;同等条件下,增大陶瓷层的喷涂厚度,可以减缓氧化层的生长速度,但是会增大陶瓷层表面应力;热障涂层表面残余应力会随着热氧化时间的增加而增大,当表面残余应力减小时表明陶瓷层中有明显的裂纹或脱落产生。     

基于有限元的脉冲激光辐照材料温度场研究

在激光超声检测过程中,为了合理加载脉冲激光的能量,以便获得幅值较大的超声波信号,同时避免脉冲激光造成材料的损伤,需要对脉冲激光辐照材料的温升进行数值计算。依据有限元理论,建立脉冲激光辐照材料的有限元模型,结合导热微分方程,将脉冲激光以热流密度的形式加载于材料表面,分析材料表层受激光辐照时的温度场,讨论有限元热分析时网格尺寸的选取对分析结果的影响。给出了材料表层受脉冲激光辐照时温度场的计算方法和网格尺寸的选择依据,并利用温度场的理论解析结果和应力场分析结果分别验证了温度场有限元计算方法的正确性和有效性。     

云南省大剧院建筑设计分析及综合社会效应

大型公共文化建筑在文化事业和文旅产业中发挥着越来越重要的作用,特别是大剧院的建设,无论是总平面布局还是立面设计,以及内部功能空间的设计,尤其是舞台与后台的功能设计,对大剧院这种类型的文化建筑整体功能的发挥,以及所产生的社会影响都是值得认真研究探讨的。在此,我们从云南省大剧院的建筑设计和综合社会影响做初步的研究和探讨。     

PSL2 X65QO/X65QS海洋抗腐蚀管线用无缝钢管生产实践

从产品技术难点、钢种成分设计、生产工艺、热处理工艺等方面,介绍了PSL2 X65QO/X65QS海洋抗腐蚀管线用无缝钢管的生产情况,并统计分析其力学性能、管端内径不圆度等;依据相关标准进行HIC和SSC腐蚀试验及焊接工艺评定试验。结果表明:PSL2 X65QO/X65QS海洋抗腐蚀管线用无缝钢管具有强度波动变化小、均匀延伸率大、低温冲击韧性高、硬度低,且可焊性好、抗HIC和SSC性能优异等特点,满足用户要求。     

机场净空管理与飞行程序运行潜在风险探讨

本文依据机场净空管理程序相关规定，对净空管理过程中可能造成的飞行程序运行风险进行探讨分析。     

低压变压器中性点零序电流互感器参数选择

针对以往工程设计存在的问题,分析零序电流互感器参数的选择依据,并给出计算实例。     

TP150TT高强度高韧性抗挤毁套管研制开发

介绍了①177．8×12．65mm规格深井用高强度高韧性TP150Tr抗挤毁套管的开发情况。研究了与高强度高韧性抗挤毁套管生产相关的纯净钢冶炼技术、高精度无缝管轧制技术、高韧性套管材料的热处理技术及强韧化机理。该产品的屈服强度达到1100MPa以上,同时横向冲击功在120—140J,纵向冲击功140～160J,管体实际抗挤毁强度在20000Psi以上。