SA508-3钢铸态粗晶组织热压缩变形行为与晶粒演化规律

为获得SA508-3钢铸态粗晶组织热变形过程中的晶粒细化和均匀化规律,通过Gleeble单道次高温热压缩实验(950℃~1250℃,0.001s-1~1s-1,真应变ε=0.8),发现铸态粗晶在低温硬化-回复阶段时的应力水平较锻态细晶的略高,通过金相分析发现,该现象是由铸态粗晶组织含有大量形变孪晶及其较差的变形协调性所致。同时分析了不同变形条件(温度和应变速率)对再结晶晶粒尺寸和混晶程度的影响规律,得到了动态再结晶完成后,变形温度为1 050℃~1 200℃、应变速率为0.01s-1~1s-1的变形参数对SA508-3钢铸态粗晶组织具有较好的细化晶粒作用,最高晶粒度可达6级~7级;1050℃~1200℃、0.001s-1~0.1s-1的变形参数可有效地降低SA508-3钢铸态粗晶组织的混晶程度,动态再结晶完成后组织比较均匀。     

浅谈美术计算机辅助设计实践教学方式

学生在学习计算机辅助软件设计时,需要有扎实的基础训练,文章探讨以设计软件的实践教学方式培养学生的学习行为。     

快速凝固制备Mg4.44Zn1.85Y1.19Zr合金薄带

通过单辊甩带法成功制备出不同转速的Mg4.44Zn1.85Y1.19Zr成分的薄带,采用XRF、XRD、SEM分析、显微硬度测量等分析方法,研究了薄带的凝固组织及显微硬度.结果表明:随着辊速的提高,晶粒不断细化,薄带的硬度不断提高.晶粒细化是显微硬度提高的主要原因.     

不锈钢气体渗氮应注意的几个要点

目前，气体渗氮以其设备简单、操作简便、有效可靠等优点，在生产中得到广泛应用。它可显著提高工件表面硬度、耐磨性、耐腐蚀性和抗咬合性等。目前我厂渗氮常用材质为38CrMoAl和42CrMo，而对于不锈钢（如：奥氏体或马氏体不锈钢）的渗氮，其工艺依旧采用与38CrMoAl或42CrMo相同的工艺是不可行的。本人经过生产实践，特此总结出以下几个要点。     

Cu—Zn—Al系合金热弹性马氏体相变的热滞

本文通过热处理工艺及添加第四组元研究了Cu－Zn－Al系记忆合金的相变热滞。结果表明，淬火冷却速度影响合金的相变热滞大小，随着母相时效时间的延长，马氏体相变热滞变大．Mn元素的加入可以减小CU－Zn－Al合金相变热滞．     

指纹细节特征提取与剪枝

指纹图像经预处理后，由于各种原因，会产生数以百计的特征。为了图像匹配的精确和快速，提出一套在细化后的指纹点线图上提取细节特征并对其剪枝的方法，并根据细节特征的拓扑特性，设计了验证其可靠性的算法。通过实验，证明了该后处理过程在去除指纹图像伪特征方法面具有良好的效果。     

马氏体不锈钢电镀硬铬工艺简介

1　不锈钢特性分析不锈钢是以铬为主要合金元素的Ｆｅ Ｃｒ Ｃ合金 ,从组成成分划分 ,有铬系不锈钢和铬镍系不锈钢 ;按金相组织划分 ,有铁素体不锈钢、奥氏体不锈钢和马氏体不锈钢 3大类。常用的马氏体不锈钢有 2Ｃｒ13、3Ｃｒ13、9Ｃｒ18、9Ｃｒ18ＭｏＶ、Ｃｒ17Ｎｉ2等。不锈钢材料的合金元素主要是含 12 %以上的Ｃｒ和易于钝化的Ｎｉ、Ｔｉ、Ｍｏ等。不锈钢材料电极电位较钢铁高出很多 ,其表面在自然状态下也能生成薄而透明且附着牢固、致密稳定的钝化膜层 ,有良好的抗腐蚀性能。该钝化膜表面受到破坏后 ,恢复能力很强 ,会很快重新生成完…     

薄板坯连铸连轧工艺对铌微合金化高强度钢组织和性能的影响

首先建立薄板坯连铸连轧工艺的试验室模拟技术，并运用该模拟技术，研究薄板坯连铸连轧工艺(CSP)和传统板坯再加热工艺(TRP)两种工艺对铌微合金化高强度钢的显微组织和力学性能的影响。研究结果表明：CSP钢的晶粒细化效果不如TRP钢，两者的平均铁素体晶粒尺寸分别为8．17μm和6．30μm。在CSP试验钢板中铌的析出量较大，特别是在铁素体中细小颗粒的铌的析出物较多，沉淀强化效果较强。CSP试验钢的σ0.5和σb分别较TRP工艺低约40MPa和约25MPa，同时其低温冲击韧性较好，FATT温度较低。     

单晶高温合金DD3亚结构超细化定向凝固工艺研究EI

利用ＺＭ定向凝固装置研究了镍基单晶高温合金ＤＤ３在高温度梯度（７００～１２００Ｋ／ｃｍ）定向凝固条件下的微观组织演化特征及其对工艺参数的响应函数，结果表明：该合金在高界面温度梯度条件下，柱晶生长速度范围向高速区扩展，从而使单晶亚结构细化成为可能。所得单晶棒中亚结构一次间距可比传统ＨＲＳ法定向凝固籽晶中相应尺度减小５～１０倍。本文还对其组织演化机制进行了分析。