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2.
为了提高建筑用挤塑聚苯乙烯泡沫塑料( XPS)板结构表面疏水能力,采用电化学氧化方式在 XPS板表面制备超疏水涂层结构,并对制备参数进行了优化,同时表征了超疏水涂层结构及其腐蚀性能。结果表明:提高苯三腈加入量后,接触角先增大后降低,加入 40 mg/L的苯三腈时,形成153. 9°的最大接触角,滚动角减小到 5. 8°;提高电沉积电压和延长电沉积时间后,接触角先增大后降低,控制电沉积电压为 8V和电沉积时间 12 h,可获得粗糙度较大的超疏水表面。超疏水处理后的 XPS板试样表面形成了许多外形尺寸与分布形态均匀的突起,并产生了明显凹坑。超疏水处理后的 XPS板具有更高的自腐蚀电位,对 3. 5% NaCl溶液产生更强耐蚀作用,提升了阳极与阴极耐蚀能力。 相似文献
3.
为了提高模具用V3N高速钢表面电沉积CrC膜的性能,通过调整热处理温度(保温1.5 h)的方式来对其进行加强,对比了各工艺下获得的膜组织形态、表面硬度与耐蚀能力.研究结果表明:随着热处理温度的提高形成了更加粗糙的CrC膜,强度获得了明显提升;在表面区域形成了不同数量的白色颗粒,并且数量明显增加;热处理前CrC膜硬度达752 HV,提高温度后,膜硬度下降;以650℃进行1.5 h保温处理得到最低硬度的膜,相对于热处理前膜组织减小30%以上.大部分腐蚀产物都存在于膜的微裂纹上及附近区域.热处理后CrC膜腐蚀形成了絮状腐蚀产物,同时在靠近裂纹的区域形成了球形腐蚀产物. 相似文献
4.
5.
为了优化镁合金直接化学镀镍工艺,把沉积时间作为变量参数,采用SEM,XRD和NSS等方法对不同沉积时间下获得的镍磷镀层进行了检测,并分析了沉积时间对沉积速率、沉积过程、相结构、硬度、耐蚀性等方面的影响规律。结果表明:施镀时间为40 min时,所获得的Ni-P镀层的综合性能最佳。镀层由非晶态和少量微晶组成,具有优良的耐蚀性和较高的硬度。 相似文献
6.
以齿轮钢作基体制备锰系复合磷化膜,研究磷化液中PTFE颗粒质量浓度对磷化膜的微观形貌、耐蚀性、耐磨性及PTFE颗粒质量分数的影响.结果表明:PTFE颗粒起物理填充作用,对磷化膜的晶粒形态、尺寸及结合状态无影响.随PTFE颗粒质量浓度从0.015 kg/L增至0.09 kg/L,锰系复合磷化膜中PTFE颗粒质量分数先升后降,耐蚀性和耐磨性均明显提高而后下降.当PTFE颗粒的质量浓度为0.06 kg/L时,复合磷化膜中PTFE颗粒质量分数最高,达9.24%,大量PT?FE颗粒弥散分布在晶粒表面和晶粒间隙,可有效阻挡腐蚀介质侵蚀,在摩擦界面形成一层固体润滑膜,起较好减摩作用.该锰系复合磷化膜更适合作表面改性层,大幅度提高齿轮钢制件表面的耐蚀性和耐磨性. 相似文献
7.
在硅酸盐电解液体系中用不同极间距制备汽车用镁合金表面微弧氧化(MAO)层.对比不同极间距(40、120、200、280、360 mm)的涂层微观结构,设计电化学试验,分析极间距对涂层耐蚀性的影响.结果表明:将极间距增至200 mm,涂层表面平整,微孔较小,且均匀分布,缺陷数量低,致密度更高.MAO层由内部致密层与外部疏松层构成,致密层和基体结合层厚度较小.以不同极间距制备的涂层元素与物相成分基本一致.增大极间距后,涂层厚度降低,正面涂层厚度比反面大,在距离达到200 mm前,正反面涂层厚度相近.当距离达到200 mm时,腐蚀电流密度最小,涂层耐蚀性最优,涂层耐蚀能力可通过设定极间距调节. 相似文献
8.
在高强度紧固件用钢基体上制备了渗锌、渗锌-硅酸盐封闭、渗锌-达克罗-含铝封闭三种耐蚀涂层。使用扫描电子显微镜(SEM)以及能谱仪(EDS)分析中性盐雾试验前后涂层形貌及成分变化,讨论涂层的腐蚀特征;使用电化学阻抗法和电化学极化法分析了涂层的电化学特征。结果表明:与渗锌涂层相比,渗锌-硅酸盐封闭、渗锌-达克罗-含铝封闭涂层具有更优异的耐蚀性,其中渗锌-达克罗-含铝封闭涂层的耐蚀性最佳;在腐蚀过程中,渗锌涂层的腐蚀形式主要为渗锌层的应力腐蚀,渗锌-硅酸盐封闭涂层的腐蚀形式主要为封闭层的点蚀与全面腐蚀,渗锌-达克罗-含铝封闭涂层则出现封闭层的剥离。 相似文献
9.
10.
对不同温度下制备的化学镀锡层进行了电化学腐蚀试验。使用电化学工作站测试了交流阻抗谱,研究了温度对化学镀锡层形貌和耐蚀性的影响。结果表明:Nyquist图显示不同温度下所得化学镀锡层的电化学阻抗谱都呈现出简单的容抗弧特征,随着温度从40℃升高到80℃,容抗弧半径总体上先增大后减小;Bode图显示不同温度下所得化学镀锡层的相位角与频率之间的关系曲线形状相似,在测试频率范围内都只出现一个相角峰。温度为60℃时制备的化学镀锡层表面块状颗粒的尺寸和分布最均匀,容抗弧半径最大,并且在较宽频率范围内的相位角都接近70°,表现出较好的耐蚀性。 相似文献