发动机用TC4钛合金轧盘工艺

对发动机三、四、五级盘料用的TC4轧盘工艺进行了研究,确定了“4-1-4”制等延伸系数轧盘方法;还研究了盘材的退火制度及(O+N)杂质含量对轧盘性能的影响. “4-1-4”制等延伸系数轧盘工艺在设计上有其独到之处.用它制取的盘材,组织和性能均优于锻盘,质量指标可与国内外同类产品媲美.     

减小齿盘热处理畸变的措施

齿盘是特种车辆行走部分的零件之一 ,通过传动系统 ,使齿盘转动 ,带动履带系统 ,使整个车体行走运动 ,因此齿盘是整车中的重要零件之一。长期以来 ,齿盘采用整体淬火 ,硬度 4 15～5 5 5HB。技术要求“热处理后齿盘应能套入尺寸在上限的轮毂上 ,且所有螺栓应能自由导入” ,保持有良好的互换性。实际生产中 ,由于齿盘热处理畸变较大 ,不能装配的数量高达 39% ,直接影响整车的生产。为此控制齿盘淬火畸变尤为关键。1　齿盘的材料及热处理工艺　　齿盘材料为ZG32Cr0 6钢 ,其形状如图 1所示。图 1　齿盘简图Fig .1　Schematicdrawingofgearrin…     

轻型汽车转向节模锻

1.锻件特点及工艺分析五十铃轻型汽车转向节是该车中的重要受力零件,锻件(图1)选用模锻工艺制造,材料45Mn2,重量7kg,由杆部、盘块和叉部三个部分组成.该转向节的一个最大特点是盘块窄而高,其高宽比为106/15≈7,且盘块上有凸台,盘块四角上圆角为R13.根据锻件的结构和成形所需模锻力及我厂的设备状况,决定采用在10000kN摩擦压力机上模锻.由转向节的结构特点和摩擦压力机的特性决定了盘块成形的难度较大.为了确保盘块成形,必须在制坯、锻模设计及工艺规范方面采取相应的措施.     

基于正交设计的WLCSP柔性无铅焊点随机激励应力应变分析

对晶圆级芯片尺寸封装(wafer level chip scale package, WLCSP)柔性无铅焊点进行了随机振动应力应变有限元分析. 以1号柔性层厚度、2号柔性层厚度、上焊盘直径和下焊盘直径四个结构参数作为关键因素,采用正交表设计了16种不同结构参数组合的柔性焊点,获取了16组应力数据并进行了方差分析. 结果表明:焊点内最大应力应变随1号柔性层厚度和2号柔性层厚度的增加而减小;在置信度99%时,下焊盘直径和上焊盘直径对应力具有高度显著影响,在置信度95%时1号柔性层厚度和2号柔性层厚度对应力具有显著影响;各因素对应力影响排序为:下焊盘直径影响最大,其次是上焊盘直径,再次是1号柔性层厚度,最后是2号柔性层厚度.     

潜水电泵电机推力盘断裂分析

一、推力盘破坏情况简介潜水电泵示意图见图1。当电机启动初期允许水泵叶轮瞬时(几秒)上漂。上浮力使推力盘与上轴承摩擦,电泵正常运转后便脱离这种摩擦。推力盘用材为4Cr13,淬火加低温回火后使用,硬度控制在HRC52～56,尺寸为φ310×35mm,推力盘中心有轴孔并有键槽。该断裂失效推力盘与上轴承接触的水平面严重磨损,划痕严重,并有黑色附着物(是石墨轴承磨损物),氧化色严重,说明摩擦力大、温度高。磨损面有许多径向辐射裂纹,个别处有沿半径长度沿推力盘厚度的通     

滚筒辐盘拉伸模

如图1所示，是联合收割机上的主要零件——滚筒辐盘，它的外形如梅花状，该辐盘材料为10F，厚度为4mm，该件的质量能否保证，直接影响着联合收割机的生产成本及经济效益。为此，设计了1副滚筒辐盘拉伸模(见图2)。     

钢管抛丸机自动上料装置设计

设计了一种钢管抛丸机专用自动上料装置,它主要由上料架、拔料盘、送料辊道及动力系统等组成,回转式拨料盘将上料架上的1根钢管抬起,钢管沿拨料盘斜面滚动,被准确地放置到送料辊道上并送进抛丸室,拨料盘每转动1转可将2个钢管送入辊道.拨料盘采用组合式结构,减小了拨料盘与等待送进钢管的作用力,降低了振动及噪声.采用本设计减轻了工人劳动强度,与人工上料相比工作效率提高4倍以上.     

弹性底托拉伸压形模设计

<正> 1 概述 图1 零件是空气滤清器上壳。在带凸缘的筒盘底面上压有各种盘、凸起和凹陷等形状,并要求保证工件高度,在以往设计中,多采用拉伸工艺,并在凹模(或凹模座)中加刚性底托,在拉伸完成的同时压出底面上的形状。在使用过程中发现,这种结构的拉     

MG-50 CO_2焊丝的整盘使用

我厂使用的日本进口的φ1mmCO_2焊丝,因焊丝盘与我厂的不同,不能直接用于生产,每次都要倒到我厂的焊丝盘上。由于盘子太小,不能整盘倒入,增加了更多的麻烦。为此根据进口焊丝盘的轴孔直径(φ53mm)用铝合金制作了一个带轴盖的轴套,先套入原先使用的固定焊丝盘的φ15mm的轴上,将焊丝盘固定在轴套上,加上轴套盖,最后将轴上的活动销旋转90°推出。因里口加了一个弹簧,送丝过程自如。停送丝时,还有一定的自锁能     

750／80液压旋回破碎机摩擦盘部的改进设计

由于750/80液压旋回破碎机的液压缸设计不合理,在运行过程中,液压缸里的中摩擦盘因转动产生的离心力使其偏离球面定位而甩出,并碰擦上衬套而出现故障。改进设计:在中、下摩擦盘中心孔的空间设置1个挡轮,制止中摩擦盘沿径向运动。实践证明,这一改进设计是成功的。     

简易自动上丝

笔者在多年的实践经验上自制一简易自动上丝装置。见下图: 图中“1”尺寸根据丝架的宽度而定,在上钼丝时,将此装置安装在上丝架上。锁紧螺杆1,将钼丝盘2套在螺杆3上,将螺     

倾斜盘回路的设计

一、引言倾斜盘回路是容积式电液伺服系统中的一个主要的内回路。容积式电液伺服系统的典型结构如图1,位置伺服误差信号ε经放大和校正后加到倾斜盘回路,该回路将代表误差大小的电信号u_1变换成伺服泵倾斜盘的倾角α,即每一个误差信号u_1对应着倾斜盘的一个转角α,所以倾斜盘回路是一个典型的位置回路。另一方面,由于倾斜盘的每一个位置(倾角α)对应着液压马达的一个转速Ω_M,因此倾斜盘回路也可以说是一个速度回路。只不过这个速度回路不包含伺服泵和伺服马达罢了。     

平炉内衬火焰喷补

苏联卡拉岗达钢铁公司使用全套平炉炉膛火焰喷补设备。该设备是用氧气火焰加热耐火材料至粘态然后喷涂到平炉烧热的内衬上。全套喷补设备(图1)包括:空气充压的给料罐1,喷补器2,压缩空气、氧气、喷料和冷却水的管道3,控制台4,检测仪器盘5,控制盘6。其技术性能如下:     

读者来信

编辑同志: 读贵刊1978年第5期上刊登的何宗川同志的“端齿盘加工斜角β的作用与计算”一文(简称原文),很受启发。我们在实践中对斜角β有另一种计算方法,现提出来供参考。 此法基于这样一种想法,即对直齿盘来说,要使上下齿盘正确啮合,齿的锥顶必在齿盘中心线上。不但在轴向视图中齿形以定位中心为圆心呈幅射分布,而且在横剖面上(见图)β角之角顶必位于齿盘中心线上。这样我们就可较方便地进行计算了。     

带压缩角的轴向柱塞泵的运动学及其分析

一、引言本文所讨论的带压缩角的轴向柱塞泵是一种斜盘式轴向柱塞泵,其结构简图如图1所示。这种泵与一般斜盘泵相比较在结构上具有如下两个特点:(1)斜盘平面与斜盘变量转     

微细盘状电极制备及其微细电解加工研究

基于电化学腐蚀加工方法,提出了一种微细盘状电极的制备方法。先采用平板阴极电化学腐蚀法,将毛坯加工成圆柱状微细电极,再对圆柱电极端部进行绝缘保护,进一步腐蚀制备得到微细盘状电极。利用微细圆柱电极、盘状电极和盘状群电极,在厚1 mm的304不锈钢片上进行电解加工对比实验,结果证明采用微细盘状电极电解加工微小孔,其加工定域性有明显改善,侧壁间隙减小,且降低了孔锥度。     

手表夹板加工用Z-14型多工位铣床的性能及调整维修(二)

四、回转工作台部件结构简介 1.技术性能 台面直径:765 工位数:15 台面向上进给行程(快进 工进):6mm 台面向上进给驱动油缸数:12个 工作台分度机构:采用马氏分度机构。 2.安装调整和维修 (1) 工作台分度盘的刮研和调整: 分度盘的15个V形槽估计是在Sip—7A坐标镗床的高精度分度工作台(1.5″)上加工的。加工后的分度盘精度为±0.01。然后进行装配。装配时利用     

整片式滤光片的多色镀膜制程及装配有此滤光片的彩色转轮组

本发明是提供一种整片式滤光片的多色镀膜制程及装配有此滤光片的彩色转轮组,该镀膜制程包含：1．准备一具有待镀面的基板．及复数个具有至少一镂空区的镀膜挡盘,2．将其中一镀膜挡盘装设于与该待镀面相对叠合的位置上,3．进行镀膜上色,使色料通过该镂空区,并附着于该待镀面对应该镂空区的范围上,而于该待镀面上形成一色区,4．将该镀膜挡盘拆离该待镀面,5．重复2～4步,     

豫西机床厂制订出YX—DZ系列多齿盘标准

七十年代初期,我国在回转工作台式组合机床上开始采用多齿盘作为分度定位元件。接着在转塔式组合机床上亦开始采用。本刊陆续介绍了一些工厂的设计制造经验。在组合机床研究所按部标准设计的回转工作台和转塔动力头的通用部件中也采用了多齿盘分度定位元件。鉴于目前多齿盘规格、参数很不统一,不能互换,有必要组织制订多齿盘系列标准。豫西机床厂为了提高产品的“三化”水平,在调查研究的基础上制订了YX—DZ系列多齿盘工厂标准,现刊出供从事多齿盘设计制造和使用部门参考。     

考虑廓形特征的机器人异型盘磨削接触力建模

目的 为表征具有尖端小、比压大廓形特征的机器人异型盘磨削接触力,针对异型盘薄板与橡胶板双层结构形式,提出一种考虑廓形特征影响的包含薄板挠曲形变和橡胶板弹性形变的机器人异型盘磨削接触力建模方法。方法 首先,基于弹性薄板弯曲理论,分析薄板挠曲形变与接触力关系。其次,依据静态弹性理论,建立橡胶板在弹性形变区域内弹性形变与接触力模型。再次,开展有限元数值模拟实验求解橡胶板弹性形变参数和薄板挠曲形变参数,并通过变量替换建立接触力与异型盘法向进给位移数值形式反函数模型。最后,搭建机器人异型盘磨削实验平台,分别开展1种平面与3种曲率曲面工件的机器人异型盘接触力模型验证实验和1种侧曲面圆台铸铁工件的机器人异型盘磨削一致性验证实验。结果 机器人异型盘接触力模型验证实验结果表明,当盘倾角较大时,能够较为准确地预测接触力。机器人异型盘磨削一致性验证实验结果表明,在相同的磨削参数条件下,3条磨削路径(路径1、2、3)的磨削深度平均值分别为0.066 3、0.063 2、0.064 5 mm,最大偏差分别为0.013 9、0.009 0、0.010 8 mm,变异系数分别为11.2%、6.4%和9.6%。实验验证了所提方法的有效性。结论 所提方法考虑了异型盘廓形特征,将工件表面曲率、盘倾角、廓形参数和异型盘尺寸等参数包含在磨削接触力模型中,并描述了磨削接触力与异型盘法向进给位移的数值形式反函数关系,能够度量异型盘磨削作业接触区域和解释磨削接触力影响因素,可为机器人异型盘的高效率、高质量恒定接触力磨削提供理论依据。