立筒仓卸料结拱弹性变形及其对仓壁压力的影响

以贮料及仓壁的弹性为研究问题的基础上，讨论了弹性变形在卸料过程中对动压力的影响，结果表明，贮料及仓壁的弹性变形及其传播有助于破拱和削弱压力峰值，从而为全面分析筒仓的工作提供了一定的理论计算依据。     

基于能量转换的筒仓卸料动态压力机理研究

分析筒仓装卸料过程中仓壁和仓内贮料两者之间能量的相互转换,深入研究两者是如何进行能量的转化与转移并且探究仓壁动态压力的增大机理。筒仓卸料的进程中,仓壁的应变得以恢复也即是释放了储存的应变能,筒仓内部的平衡被打破,仓壁受到贮料的压力为被动压力,以此来解释动态压力增大机理,在此基础上运用能量原理推导公式并且进行理论分析。     

筒仓仓壁摩擦对仓壁侧压力影响的研究

采用离散单元法模拟分析仓壁摩擦因数不同的筒仓在贮料和卸料工况下的仓壁侧压力变化。研究结果表明,卸料引发的仓壁峰值压力分布为筒仓结构设计的控制压力。随着仓壁摩擦因数的增大,超压因数呈增大的趋势,而筒仓侧壁的静止压力和卸料压力峰值均有减小的趋势,且摩擦因数对仓壁侧压力的影响程度随着深度的增加而增大。     

大型整体式浅圆贮煤筒仓局部堆煤作用有限元分析

整体式浅圆筒仓无温度缝,整个筒仓作为整体承受堆煤压力,局部堆煤压力为非平衡力,使筒仓产生不均匀的变形和位移,对筒仓顶部的网架结构、仓壁和基础造成不利影响.以某电厂大型整体式浅圆贮煤筒仓为例,使用大型通用有限元软件ANSYS进行三维非线性有限元分析,比较了在不同范围的局部堆煤压力作用下,筒仓仓壁、桩基础的响应特征,找出了最不利堆煤角度,对工程设计具有一定的指导意义.     

筒仓中贮料结拱原因及其理论分析

本文叙述了筒仓贮料结拱原因、形成机理,并根据弹性力学的薄壳理论建立了贮料在圆筒仓、矩形筒仓内结拱的拱面方程,同时也给出求解贮料结拱后,作用于仓壁的拱脚水平推力的表达式。     

试论满贮筒仓卸料时产生超压的原因及分析

本文根据满贮筒仓在卸料过程中贮料作用于仓壁的水平侧压力大大超过贮料静止时的侧压力这一现象,提出在卸料过程中,贮料不断结拱-塌拱-结拱连续循环而生产脉动水平动载超压的观点,导出卸料过程中,贮料作用于仓壁的脉动水平动载超压力的计算公式。     

柱承式立筒排仓贮料侧压力地震响应试验研究

为研究立筒排仓贮料对仓壁动态侧压力的地震响应规律,设计制作了缩尺比例为1∶25的柱承式立筒排仓和独立单仓模型,进行了3条地震波下不同地震动水准的振动台试验,分析获得两种模型的贮料地震响应特性、仓壁动态侧压力的变化规律与超压系数.研究结果表明:1)地震时仓内贮料与仓壁存在的相位差与仓体位置及测点位置相关;2)边仓与中仓仓...     

筒仓偏心卸料时贮料作用于仓壁上水平压力的分析

根据美国学者詹尼克（ＡＷＪｅｎｉｋｅ）的基本观点,阐述了圆筒仓在偏心卸料时,贮料在仓底附近形成偏心动力拱,仓壁不仅受到拱脚边界中面的径向力作用,而且同时还受到纬向力作用,并将该互相垂直的经向、纬向力合成为作用于圆筒仓壁的径向力,即作用于圆筒仓壁的正压力。导出了以角度ｔ和偏心率ｋ为函数的,且沿圆筒仓周壁分布的正压力Ｐ（ｔ,ｋ）的表达式。最后给出了贮料结成偏心动力拱时,施加于仓壁的总作用力的表达式     

钢筋混凝土圆形地下粮仓仓壁承载力计算方法研究

钢筋混凝土地下粮仓仓壁承受贮料压力、土压力、水压力及结构自重等多种荷载的作用,其承载特性复杂.选取水土压力作用下的空仓状态作为最不利受力条件,分别采用下端固定、上端简支圆柱壳模型分析法和有限元分析法计算仓壁承载力.基于这两种方法的计算结果,研究钢筋混凝土圆形地下粮仓仓壁承载特性,分析仓壁竖向弯矩和环向力分布规律.结果表明:钢筋混凝土地下粮仓仓壁与仓顶、仓底连接处因边缘约束效应的影响,受力状况比较复杂,建议采用有限元分析法对其进行结构计算分析.     

大直径圆筒仓结构边缘受力效应分析

建立了大直径圆筒仓结构的计算模型,运用力法方程进行了计算,分别研究了圆筒仓结构在贮料压力作用和温度变化作用下产生的边缘受力效应,得到了相应的边缘效应沿仓壁高度的分布曲线.分析比较表明:高壁深仓结构仓壁上的边缘效应随仓壁高度的增加衰减很快,温度作用产生的边缘效应是物料载荷作用产生的边缘效应的3倍.在高壁深仓结构工程设计中应当加强仓壁的边缘约束构件,并应重视温度作用在仓壁上产生的效应.     

线性软化土体中球孔扩张问题的解析解

采用三折线线性软化模型描述了土体应力－应变关系，以Mohr-Coulomb为屈服准则，同时考虑塑性区弹性变形、土体剪胀以及土体软化的特性，推导了孔扩张后孔周各个区域的应力、应变及位移解析解，讨论了剪胀角、应变软化系数、是否考虑塑性区弹性变形对解答结果的影响.结果表明，最终扩张压力、塑性区半径都随剪胀角的增大而增大；软化系数对塑性区半径影响很小，但对最终扩张压力影响较大，随着软化系数的增大，最终扩张压力增大；考虑塑性区弹性变形对扩张问题解答的影响随扩张半径的增大越趋明显；考虑塑性区的弹性变形，最终扩孔压力偏小.     

万能测长仪的测量误差分析及其修正

本文通过无氧铜碗形件尺寸的实验测定,分析研究万能测长仪的温度误差和测量系统的弹性变形以及被测件表面局部塑性变形与测量力的关系,找出了误差修正方法,提高了测量精度.     

一种非圆零件的磨削加工的液压弹性进给驱动机构

液压弹性进给驱动是利用弹性波纹管作为驱动元件,当高压油液被引入波纹管内时将引起其线性伸长并对支架的垂臂产生一推力,该力将进一步引起水平弹性臂变形而引起研磨头位移.在弹性范围内变形位移与工作压力成正比.因而控制压力的波形即可得到所需要的研磨头的运动轨迹.压力波形由一压力控制阀实现.本文对研磨头位置精度及由此引起的非圆零件表面加工质量有重要影响的动态特性作了理论分析,并设计实验验证了液压弹性进给装置的性能,此装置在研磨头与非圆零件外轮廓接触时对磨头施加一恒定的力以模拟研磨力.实验结果证明进给驱动的刚度足够大,能够保持研磨位置精度.     

移动模架造桥机静压试验变形观测计算与预拱度设置

为了保障桥梁安全,移动模架必须进行竖向荷载静压试验,试验期间的变形观测是计算弹性变形和非弹性变形及进行预拱度设置的基础．讨论了移动模架试压试验的变形监测点的选择、变形观测方法和挠度计算方法、弹性变形量和非弹性变形量的求解计算和预拱度设置等问题．实践表明,变形观测方法要以不低于二等精密水准测量的精度为宜;弹性变形应根据混凝土实际密度计算,并用实验数据进行修正;造桥机主梁荷载作用后的弹性变形影响在预拱度设置值计算时应一并考虑．     

钢管矫直时弹,塑性变形区的判定

本文根据钢管矫直时的变形规律,通过对矫直中钢管的力学状态及矫直前后的状态参数分析,建立了一种适于现场应用的确定钢管弹、塑性变形区参数的新方法。     

衬层弹性变形对水润滑结构润滑性能的影响分析

以水润滑轴承为例,利用有限元耦合算法数值计算了水润滑结构的弹流润滑模型,从理论上分析了具有不同弹性模量值和厚度值的橡胶衬层弹性变形对水润滑结构水膜压力、水膜厚度和摩擦磨损特性的影响规律。研究表明:衬层弹性变形对水润滑结构的弹流润滑性能有着非常大的影响,其影响效果在弹性模量值和厚度值较大时更为明显;相同的工况下,随着衬层弹性模量值的减小,水润滑结构的轴向和周向水膜厚度皆升高,水膜压力降低,压力作用区域扩大,弹流润滑效果更好,从而减轻了结构的摩擦磨损;一定程度上,衬层弹性模量的降低和衬层厚度的增加在增强水润滑结构的弹流润滑效果上是等效的。     

卸围压条件下砂岩变形破坏特性试验研究

从可释放弹性应变能角度对岩石卸围压条件下破坏特性进行研究,利用MTS815电液压伺服可控制刚性试验机进行保持轴向变形不变的卸围压试验,根据卸围压试验数据,分析了该砂岩卸围压过程中变形、强度、弹性模量及能量变化特征。结果表明:随着围压逐渐降低,岩样发生侧向不断扩容;轴向应力逐渐降低,呈现出非线性特征;弹性模量在初始阶段几乎不变化,越过破坏点之后大幅降低;可释放的弹性应变能在初始阶段增大比较缓慢,当围压降低至一定程度时急剧增大;推导出基于可释放弹性应变能的卸荷岩石的整体破坏准则Ue0。     

恒流静压导轨性能分析

以流体动力润滑理论为基础,建立在高速重载工况下的恒流静压导轨的数学模型,通过有限差分和超松弛迭代的数学方法求解Reynolds,在求解过程中考虑到支承面的弹性形变,通过对油腔各物理参数的计算与比较,参照在高速重载特殊工况下的边界条件,得出：当压力值超过一定值后,支承面的弹性变形将影响到油膜特性;当速度一定时,供油流量低于某一值后将在速度方向的封油边出现吸油现象,严重影响导轨运动稳定性。     

针织面料的模拟压力测试分析

对4种不同组织结构、不同成分的针织面料进行弹性性能和面料压力模拟测试,利用SPSS软件对压力变化数据进行拟合,得到不同面料在变形增加的过程中各阶段压力的变化规律.测试结果表明:面料压力变化规律与急弹性变化率相关,含有氨纶的面料比纯棉面料模拟压力小,罗纹织物比纬平针织物压力小.     

围岩与衬砌复合体的粘弹性分析

本文在平面应变条件下,对粘弹性圆形巷道和衬砌的耦合问题进行分析,衬砌(粘弹或弹性的)是在巷道开挖后,或巷道形成后经过一段时间蠕变才加上的。使用积分型粘弹本构关系——Boltzmann记忆积分求出围岩和衬砌的位移,然后根据它们交界面处的连续条件,得到位移围岩和衬砌交界面上支护反力为未知量的积分方程。最后,对一些具体情况由积分方程求得支护反力,从而得到围岩和衬砌的位移和应力,并对其进行了分析。