采用电子背散射衍射测定深冲用铌板的织构

介绍了采用电子背散射衍射测定深冲用再结晶铌板织构的结果。所测铌板的织构为(100)[011]±15° (111)[112]织构,随制备工艺的不同,这两种织构所占比例有明显差异。     

冷轧前热处理对深冲薄板织构的影响

低碳薄板的深冲性能取决于具有较强的{111}型织构和弱的{100}型织构。本文研究了冷轧前热处理对Al-钢、Ti-钢薄板织构的影响。发现冷轧前热处理使Al-钢的织构不象通常的(111)(110)织构,而变为(111)[112]织构;Ti钢中则使(111)[112]±12°织构变为(111)[112]再结晶织构。弥散的A1N和TiC可抑制(100)织构和促进(111)织构的发展。     

纯铌板材织构对深冲制耳的影响

本文研究了纯铌在各种加工率下经中间及最终退火处理后,板材织构及制耳之间的关系。由X射线得织构极图表明冷轧织构为(001)[110] (112)[1T0] (111)[TT2]。再结晶后具有(111)[TT2] (001)[110] (111)[1T0] (112)[1T0]等再结晶织构。实验结果表明深冲铌板在45°方向出现四个“制耳”主要由(001)[110]织构引起,而0°,45°方向出现的六个“制耳”是(111)[TT2]织构引起。此外还探讨了消除深冲“制耳”出现的可能途径。     

COLD-ROLLED AND RECRYSTALLIZATION TEXTURES OF TUNGSTEN AND NIOBIUM SINGLE CRYSTALS

研究了(110)[001]、(111)[112]和(320)[001]取向的钨和铌单晶体经70％,80％和85％轧制后的冷轧及再结晶织构。得到了与钼和铁硅单晶体完全一致的结果。从再结晶织构和冷轧织构之间的联系,以及形变带之间的过渡区域在再结晶过程中的作用出发,讨论了再结晶织构的形成,认为再结晶晶核的形成是一个同位再结晶的过程,而再结晶织构形成的普遍规律,可以概括地称为同位再结晶——择优长大。     

钨和铌单晶体的冷轧及再结晶织构

研究了(110)[001]、(111)[112]和(320)[001]取向的钨和铌单晶体经70%,80%和85%轧制后的冷轧及再结晶织构。得到了与钼和铁硅单晶体完全一致的结果。从再结晶织构和冷轧织构之间的联系,以及形变带之间的过渡区域在再结晶过程中的作用出发,讨论了再结晶织构的形成,认为再结晶晶核的形成是一个同位再结晶的过程,而再结晶织构形成的普遍规律,可以概括地称为同位再结晶——择优长大。     

IF钢退火过程中再结晶行为的EBSD表征

借助EBSD等技术研究了从冷轧到退火过程中IF钢中铁素体再结晶晶粒的取向演变。研究结果表明,从冷轧到退火过程中,铁素体晶粒取向向着平行于法向的[111]晶粒演变,而平行于法向的[100]晶粒逐渐消失;在冷轧变形过程中,铁素体晶粒的晶体取向决定着发生滑移变形的难易程度,与[100]晶粒相比,[111]晶粒更易于发生滑移变形,并在晶粒内部积累大量的位错,储存了大量的应变能,在随后的退火过程中,应变能较高的[111]晶粒优先形核并长大,优先发生再结晶,而应变能较低的[100]晶粒的再结晶受到阻碍。随着退火温度的升高,γ织构([111]//ND)明显增强,其织构组分(111)[112]尤为明显。     

Ti-IF钢罩式退火过程中再结晶织构演变规律研究

采用X射线衍射技术(XRD)和电子背散射衍射技术(EBSD),并结合微观组织观察分析了Ti-IF钢罩式退火过程中织构演变规律和{111}再结晶织构形成机制.结果表明:随退火温度的升高,再结晶量逐渐增多,{111}再结晶织构强度亦逐渐增强,同时{100}织构强度逐渐减弱.{111}取向的品粒主要在再结晶过程中形成,依靠吞并其他取向[主要是{100}取向]的晶粒而长大;并且在{111}取向品粒长大过程中,γ纤维织构之间也发生相互转化,主要由{111}<112>织构转变为{111}<110>织构;冷轧IF钢再结晶退火后具有较强的γ纤维织构,主要是"取向形核"和"取向长大"共同作用的结果,其中Σ重位晶界在再结晶γ纤维织构形成过程中起着重要作用.     

EFFECTS OF RECRYSTALLIZATION TEXTURES ON THE PLASTIC STRAIN RATIO R AND DEEP-DRAWING PROPERTIES OF COLD ROLLED LOW-CARBON STEEL SHEETS CONTAINING TITANIUM

研究了含Ti0.145—0.35％,Ti/(C+N)比为2.9—10.1的低碳深冲薄板,测定了不同Ti/(C+N)比时的织构,并与塑性应变比R值和实冲汽车零件的结果作了对照。当Ti/(C=N)>4时,主要织构为有利于深冲的(111)[112]织构;当Ti/(C+N)<4时,主要织构为不利于深冲的(100)[011]织构。深冲性好坏主要取决于薄板所具有的再结晶织构的类型和强弱,而与晶粒形状无关。用透射电镜观察了弥散的TiC,讨论了弥散相TiC对再结晶织构的某些影响。     

含Ti低碳冷轧汽车薄板织构与塑性应变比R值和深冲性能的关系

研究了含Ti0.145—0.35%,Ti/(C+N)比为2.9—10.1的低碳深冲薄板,测定了不同Ti/(C+N)比时的织构,并与塑性应变比R值和实冲汽车零件的结果作了对照。当Ti/(C=N)>4时,主要织构为有利于深冲的(111)[112]织构;当Ti/(C+N)<4时,主要织构为不利于深冲的(100)[011]织构。深冲性好坏主要取决于薄板所具有的再结晶织构的类型和强弱,而与晶粒形状无关。用透射电镜观察了弥散的TiC,讨论了弥散相TiC对再结晶织构的某些影响。     

退火工艺对冷轧纯钛带再结晶织构的影响

研究了退火工艺对冷轧纯钛带再结晶织构和屈服强度的影响,并讨论了保温时间、再结晶织构及屈服强度三者之间的关系.结果表明,在650℃下,冷轧纯钛带退火后的再结晶织构主要是(0001)[2110]和(0001)[5610],遗传了纯钛带的冷轧织构.随退火保温时间的延长,织构的取向梯度均逐渐减小,组分和强度趋于稳定,且退火后纯钛带的屈服强度也比较均一,为冷轧纯钛带的生产提供了理论依据.     

面向零件形状的计算机图形库的开发

论述了CAD技术中参数化设计的三种建模方法，重点介绍了基于特征的参数化建模原理。在此基础上，分析机械设计中的机构结构，归纳出其零件的几何特征构成。设计了机构CAD图形库，并提出了该图形库生成步骤和人机交互界面。     

FeCrAIW电弧喷涂层组织的致密化研究

采用激光辐照对FeCrAlW电弧喷涂层的组织进行致密化处理,借助扫描电镜和X衍射对涂层的组织进行了分析.测试了涂层的显微硬度.结果表明:涂层组织致密度提高,孔隙率明显降低.随着激光扫描速度的增加,涂层的显微硬度降低.在较低的扫描速度下,涂层与基体之间形成互熔区,涂层与基体之间产生良好的冶金结合.     

胫骨生物陶瓷复合材料的微结构增韧机理

扫描电镜观察显示胫骨是一种由羟基磷灰石和胶原蛋白组成的自然生物陶瓷复合材料.羟基磷灰石具有层状的微结构并且平行于骨的表面排列.观察也显示这些羟基磷灰石层又是由许多羟基磷灰石片所组成,这些羟基磷灰石片具有长而薄的形状,也以平行的方式整齐排列.基于在胫骨中观察到的羟基磷灰石片的微结构特征,通过微结构模型分析及实验,研究了羟基磷灰石片平行排列微结构的最大拔出能.结果表明,羟基磷灰石片长而薄的形状以及平行排列方式增加了其最大拔出能,进而提高了骨的断裂韧性.     

高等教育国际化与中国高等教育施化力培育

本文从化层、化型、化向与化力等方面考察高等教育国际化的应然本质属性 ,描述与分析中国高等教育在国际化潮流中表现出的发展态势 ,针对种种态势提出中国高等教育核心施化力培育战略 ,以使中国高等教育乃至世界高等教育真正地走向国际化     

Comparative analysis of functional possibilities of methods of pulse treatment of a melt

This paper describes the general features of the functional methods of electrohydropulse, pulse electrocurrent, and magnetic pulse treatment processes of the melt in order to positively vary its crystallizaton ability.     

Effect of solidification rate of the structure of alloys of the system Fe-W

Conclusion In alloy Fe-42% W atomized with a cooling rate during solidification within the limits from 5·10³ to 1·10⁵°C/sec with the maximum cooling rate (not less than 10⁵°C/sec) precipitation of -phase (Fe₇W₆) from the liquid melt is suppressed. In granules of alloy obtained with a high solidification rate it is possible to achieve total dissolution of tungsten in solid solution (42%). Subsequent heating causes precipitation of -phase in dispersed form.I. P. Bardin Central Scientific-Research Institute of Ferrous Metallurgy (TsNIIChERMET) Moscow. Translated from Metallovedenie i Termicheskaya Obrabotka Metallov, No. 9, pp. 34–36, September, 1990.