4^#120m^3高炉炉缸炉底侵蚀分析

4^#120m^3高炉停炉大修，其炉缸炉底侵蚀形状较炼铸造铁高炉发生很大变化，研究分析炉缸炉底侵蚀情况，对今后护炉工作具有重要意义。     

湘钢1号高炉长寿措施

1 前言 湘钢1号高炉(740m~3)第二代于1977年10月9日点火开炉至1994年7月31日停炉大修(1988年12月底中修一次),炉役为16年零9个月22天,共产合格生铁4437903.8t。每立方米高炉有效容积产铁5997t,成为长寿高炉之一。     

首钢4号高炉炉况恢复失败的原因

1 检修及检修前的状况 首钢4号高炉(2100m~3)进入1999年10月份后炉况表现良好,实际焦炭负荷一直维持在4.25左右,检修前(10月20日前)平均风量4625m~3/min,焦比396kg/t,日产铁量5050t,煤比108 kg/t。但遗憾的是炉温     

柳钢高炉炼铁技术进步

1 概述 柳钢现有5座300m~3级高炉(1、2、4号高炉306m~3,3、5号高炉380m~3),其中5号高炉于2001年10月底建成投产,3号高炉于2002年8月停炉大修,10月17日点火送风,1号高炉于2002年12月13日停炉大修,计划2003年1月底开始生产;1、3、4号     

渡钢100m3高炉炉底损坏剖析

渡口钢铁厂100m~3的高炉,1987年7月26日投产,到1989年3月底实产生铁3.81万吨。该年9月8日突然炉底发生煤气燃     

4号高炉大修停炉及放残铁实践

柳钢4号高炉有效炉容306m^3，于1994年12月24日建成投产，2004年12月29日安全停炉大修，结束了其第1代炉役10年零5天的生产历程，一代炉役累计产铁2918120．44t，单位炉容产铁量9536．34t。     

萍钢1号高炉开炉达产实践

1 概况 萍钢1号高炉(307 m~3)1984年7月投产,2001年6月23日停炉大修,其间累计产铁2 952 394 t。由于高炉生产年代较久,破损较严重,公司经多次组织考察论证,决定停炉进行扩容大修(扩为350 m~3)。此次大修对高炉进行了如下改造:①高炉本体全部更换;②采用水冷炉底;③炉底炉缸采用自焙炭块     

涟钢4号高炉炉底穿漏原因剖析与含钛物料护炉

到１９９３年１２月底停炉，涟钢４号高炉已生产９年无中修，炉底破损调查表明，１９８９年底穿漏的原因主要有：炭湖质量不好，炭糊缝过宽，炭砖质量不一，原料含铅，铋过高风冷管冷却能力不够，炉底穿漏发生后及时采取了含钛物料护炉，使高炉又继续生产了４年。     

安钢3号高炉增设炉底水冷装置的实践

1 概述 安钢3号高炉(300 m~3)于1992年6月投产,炉底采用高铝砖砌筑,自然冷却。1993年以来,高炉冶炼强度逐步提高,高炉强化生产使炉底温度持续升高,1994年10月上升到了838℃,炉底侵蚀严重,虽采取了加钒钛矿护炉等一系列措施,但炉底温度仍居高不下。为防止炉底烧穿,经过现场调查和理论     

430m3高炉炉底水冷改造及生产实践

文章介绍了针对八钢0#（430m3）炉底风冷管漏铁的改造方案。开炉后对炉底冷却重点管理,以及炉内操作及时调整,经90天生产实践,证明本次对炉底进行修复改造是成功的。在确保高炉的安全、顺行与稳定的前提下,高炉各项技术经济指标得到提升。通过炉底温度及热流强度连续90天的跟踪管理,对炉底死铁层变化,及钛保护层的形成有了进一步了解,为今后高炉炉役后期护炉管理,提供基础数据和理论根据。     

我国钛化物护炉技术的进展

1 低温加钛的提出与应用 1987年首钢4号高炉(1200m~3)停炉大修时,用电子探针显微分析器对炉底钛积物进行了分析,结果表明,钛化物固溶体中氮含量比碳高。笔者根据计算公式     

莱钢1号1880高炉降料线停炉实践

根据公司生产计划要求,莱钢1号1 880 m³高炉于2023年9月7日12:00开始降料线停炉。9月8日2:08,料线降至预定位置(22.7 m),安全休风停炉。停炉过程安全、顺利、快速,各项参数控制到位。本次降料线总计耗时14 h 8 min、耗风198.4万m³、打水1 834 m³,出铁3炉。20:56,开始放残铁。9日00:36,残铁放完,共计放残铁386.25 t。通过精心组织,1 880 m³高炉安全顺利停炉,并创造了停炉降料线用时最短的记录。     

凌钢高炉湿焦填充停炉及排放残铁的实践

凌钢3号高炉(300m~3)自1988年3月8日开炉,1995年7月1日停炉大修,一代炉役7年零4个月,经历了4次中修,累计产铁137.36万t。1994年10月采用钒钛矿护炉。1 停炉方法选择及停炉前准备工作 停炉方法有填充法和空料法。前者用碎焦和石灰石或砾石做填充料,此法较安全,但停炉后清除炉内物料需耗费大量人力。后者在停炉过程中不装料,从炉顶喷水控制顶温。此法停炉后虽清理炉内物料工作量小,但顶温及喷水量不易控制,易发生爆炸事故。这次     

重钢五高炉炉底特别维护

本文分析了重钢1200m^3高炉末期炉底中心温度升高的原因。针对重钢长期使用V－Ti矿的原料条件，制定了相应的维护措施。尤其是炉底强制风冷的实施，使V－Ti矿护炉的作用得到充分发挥，不但产量保持高水平，而且炉底中心温度保持稳定，为高炉安全、高效生产至明年大修停炉提供了保证。     

宣钢6号高炉大修改造及开炉生产实践

1 概述 宣钢6号高炉(302m~3)第五代炉役生产9年零10个月后,于2001年3月9日停炉大修,累计产生铁166 4895.8 t,单位炉容产铁量5512.9 t/m~3。经多方面考察论证,本次大修炉底炉缸采用烧成炭砖、模压小炭砖、自     

新钢2500m3高炉停炉放残铁生产实践

新余钢铁集团有限公司2 500 m³高炉于2021年停炉大修，通过停炉前的准备以及停炉过程中各参数的控制，较好地完成了停炉工作；同时，根据拉姆公式推断高炉炉底侵蚀深度，综合考虑现场条件、安全等方面的因素，最终确定残铁口位置。由于受多种因素影响，致使残铁放出量较少，文中详细分析了残铁放出量少的原因以及解决措施，为今后停炉放残铁提供宝贵的生产经验。     

邢钢4号高炉增设炉底水冷管的实践

4号高炉(300m~3)炉底采用高铝砖砌筑、自然冷却。但是,自1997年高炉进行强化冶炼、使用斜风口以来,炉底温度持续升高,增设炉底水冷管前,炉底温度已上升到778℃。为防止炉底烧穿,经过对现场调查及对安钢的考察,决定在4号高炉增设炉底水冷装置。 1 前期准备工作 1.1 炉底剩余厚度的计算 经查阅有关文献,并根据4号高炉实际     

唐钢100m~3级高炉炉底烧穿事故分析

一铁厂3号高炉炉底于1993年8月烧穿,本文介绍了事故经过,分析了事故原因,认为烧穿主要是由于效应力导致风冷管开裂、炉底窜入空气使炭砖氧化以及自焙炭砖质量差所致,并提出了有关建议。     

昆钢新区2500m~3高炉炉缸炉底侵蚀模型

为了分析投产初期高炉炉缸炉底的温度分布情况,以经典传热模型为基础,采用有限元计算技术,建立了昆钢新区2 500 m~3高炉炉缸炉底侵蚀模型。本模型以高炉开炉初期温度为基础,绘制出炉缸炉底温度场分布曲线,模型计算值与热电偶实测值相比,误差在-6.52%~+7.69%的范围内,表明模型计算较为准确。根据模型计算结果,提出了加长风口小套长度、提高鼓风动能和加大死铁层厚度等工作建议,为制定高炉合理的操作维护方针和完善高炉长寿设计提供重要参考。     

邯钢4#高炉炉缸侵蚀原因分析

邯钢炼铁部4#高炉容积1 000 m3,2005年大修开炉后至今8年时间,单位有效容积铁产量7 000 t/m3以上,近年来炉缸热流强度上升较快,部分区域达到10 000 kcal/m2·h,炉缸侧壁和炉底温度也超过安全规定值,2012年下半年炉皮曾严重开裂两次,后经及时采取相应措施护炉得以好转。总结高炉炉缸侵蚀原因,为日后高炉长寿工作积累宝贵经验。