金刚石砂轮的简易修整法

我厂大批量生产永磁铁氧体元件,产品需要进行磨削加工。由于该材料属于难磨材料既硬又脆。为了提高生产效率我们采用金刚石砂轮进行磨削加工。虽然金刚石砂轮比较耐用,但是金刚石砂轮也和普通砂轮一样,磨削表面会产生磨钝和凹凸不平现象。使生产效率下降,产品加工面粗糙度增大,磨削精度降低。如遇这种情况普通砂轮可以用焊有大颗粒金刚石的修整器,进行修整后继续使用。而金刚石砂轮因无法用上述方法个整,只好换上一只新的砂轮。旧砂轮丢弃一旁十分可惜。我们通过现场检查分析,认为金刚石砂轮上压铸的磨削层有3mm厚,粘结的金刚石颗粒固然非常坚硬,但是结合剂却能容易地被磨削掉,失去结合剂的金刚石颗粒会自动地脱落,暴露出     

内冷却砂轮工装研制

由于磨削加工中过高的磨削温度,可采用内冷却砂轮磨削,将切削液直接浇注到磨削区内部,破坏了磨削区的封闭性,从根本上解决磨削温度高引起的工程实际问题.在普通磨床上采用内冷却砂轮磨削就必须提供内冷却砂轮工装,通过对砂轮内冷却总体方案、内冷却砂轮工装设计进行了研究,研制出了结构简单,性能可靠高的内冷却砂轮工装,将该工装用于M7130C平面磨床进行磨削加工,大大降低了磨削区温度,有效避免磨削烧伤,提高了磨削加工质量,效果良好.实验表明内冷却砂轮可加工某些难加工材料,扩大了磨床加工范围.     

CBN砂轮高效磨削系统的优化

CBN磨削问世以来，CBN砂轮在磨削加工中迅速得到广泛应用。在不久的将来，现在使用的普通磨料将会有2／3为CBN磨削所代替，1／3为SG磨料超细晶粒结构高纯度氧化铝）所代替。这种发展趋势应引起磨削加工行业的重视。更加全面深入地研究CBN砂轮在摩削加工中的应用已势在必行。一、CBN砂轮高效磨削系统使从CBN砂轮进行高效磨削，在国内目前还仅限于难加工材料的磨削加工，作为一个较新的应用研究领域，人们对它的认识更显不足。国内外许多学者曾从各个不同的方面对CBN砂轮磨削进行了深入细致的研究，但全面系统地对CBN砂轮的应用研…     

CBN砂轮的修整

一、概述CBN砂轮分为电镀CBN砂轮、陶瓷结合剂CBN砂轮、树脂结合剂CBN砂轮和金属结合剂CBN砂轮等。电镀CBN砂轮是在钢制基体上均匀敷一层CBN磨粒，经仔细加工后，一般不需要修整。陶瓷结合剂CBN砂轮的结合剂性脆，且砂轮中存有间隙，故修整方法与普通砂轮相似。树脂结合剂CBN砂轮与金属结合剂CBN砂轮的结构相似，结合剂质地致密，所以，修整过程与普通砂轮不同，必须将修整分为两个工序：整形（Truing）和修锐（Sharpening），如图1所示。图1CBN的整形与修锐整形是确立砂轮的同轴度和几何形状，以达到砂轮要求的几何形状精度…     

基于虚拟中心距原理的鼓形蜗杆砂轮成形修整方法

为了在普通蜗杆砂轮磨齿机上磨削面齿轮，提出在普通蜗杆砂轮磨齿机上修整面齿轮磨削用鼓形蜗杆砂轮的方法。通过母线螺旋扫掠的方式将面齿轮插齿刀向蜗杆砂轮演变，给出面齿轮磨削用鼓形蜗杆砂轮的演变计算方法，建立鼓形蜗杆砂轮的型面方程；分析鼓形蜗杆砂轮型面特征和磨齿机修整机构的运动特性，提出基于虚拟中心距加工原理的鼓形蜗杆砂轮成形修整方法，将砂轮的偏心摆动作为修整冲程运动，通过四轴联动方式修整鼓形蜗杆砂轮螺旋面；最后采用VERICUT对所提修整方法进行仿真验证，表明采用该方法在普通蜗杆砂轮磨齿机上能够有效修整鼓形蜗杆砂轮。     

在磨削螺旋锥齿轮主动轮时对砂轮角度的思考

介绍了在加工螺旋锥齿轮主动轮过程中,砂轮角度对砂轮修整量的影响,分析了外刀砂轮(凹面砂轮)和内刀砂轮(凸面砂轮)角度的改变对减少砂轮的修正量以及砂轮损耗的作用。     

金刚石纤维砂轮的制备及磨削表面质量研究

提出和制备一种新型结构的金刚石纤维砂轮。利用粉末注射成形技术和真空钎焊技术制备出长径比大、金刚石把持力大的金刚石纤维,通过在砂轮胎体材料中添加造孔剂引入多孔隙结构以提高容屑空间,将金刚石纤维在砂轮胎体材料中进行有序排布,对砂轮胎体材料进行热压成形制备出新型金刚石纤维砂轮。新型金刚石纤维砂轮制备后,开展其与普通树脂结合剂金刚石砂轮在相同试验条件下的磨削表面质量研究。试验结果表明:金刚石纤维砂轮磨削表面质量优于普通树脂结合剂砂轮,加工表面完整性较好,宏观裂纹和表面损伤相对较少;当进给速度为40 mm/s,磨削深度为40μm时,金刚石纤维砂轮磨削表面粗糙度为0.52μm,比普通树脂结合剂砂轮的磨削表面粗糙度降低了20%;相同试验条件下,新型金刚石纤维砂轮的磨削表面残余应力下降了8%~12%,金刚石在磨削过程中主要经历了完整、小块破碎、大块破碎、磨耗等正常磨损形式,其具有较长的使用寿命。     

成形面打砂轮夹具

我们遇到一种需要加工圆弧面的零件,如图1所示。圆弧面表面渗碳淬火,硬度≥58HRC,表面粗糙度值R_a0.8μm。该零件的圆弧面起自动调节和均载的作用,所以它的加工质量对整台机的装配质量影响重大。而加工该零件的关键就是圆弧面的磨削和抛光。但我公司没有专用仿形磨床,只能在普通平面磨床M7130上用成形砂轮加工,为此,我们设计了一套成形面打砂轮夹具,如图2。     

基于新型金刚石砂轮的Al2O3陶瓷磨削性能

利用粉末注射成形和真空钎焊技术制备了一种新型金刚石砂轮,制备的新型金刚石砂轮具有金刚石把持力大、金刚石微刃有序排布等特点。进行了基于新型金刚石砂轮的Al2O3陶瓷磨削性能研究。实验结果表明：相对于普通树脂结合剂金刚石砂轮,新型金刚石砂轮磨削Al2O3陶瓷的加工表面形貌完整性较好,宏观裂纹和表面损伤相对较少;表面粗糙度较小,当进给速度为40mm/s、磨削深度为40μm时,加工表面粗糙度Ra在0.68μm左右;在相同实验条件下,新型金刚石砂轮的磨削力减小了12%~17%,磨削温度降低了80~120℃。     

轴截面截形为曲线的金刚砂轮之修磨

提出用普通圆柱砂轮修磨轴截面为曲线的金刚砂轮的加工原理和计算方法。     

磨料磨具的发展趋势

磨削是用不确定的刀刃来切削的加工.目前的磨削技术,不仅对磨床设备提出了新的要求,而且对磨削工具也提出了更高的要求.为了提高精度、提高效率、降低成本,各磨料磨具厂商在各方面作出努力,来适应和开发新产品,提高他们各自的竞争能力.结合我国目前的实际情况,我认为将来的发展趋势有以下几个方面:     

磁流研磨参数对钢球研磨效率及研磨机理的影响

以滚动轴承钢球体为对象,在试验和微观分析的基础E探讨了磁流研旁过程中工况参数的变化对钢球研磨效率和机理的影响.研究结果表明:几乎所有的研磨工况参数都影响到研磨效率.然而,磁浮力的变化不仅影响到研磨效率而且影响到研磨机理.在一定的磁浮力范围内,钢球的研磨机理为微切削,而当磁浮力达到2.5N时,钢球表面呈现疲劳剥落和凿削微坑.进一步讨论了影响研磨效率的工况范围.     

Design of grinding plates for a universal grinding machine

New designs of cover plates and grinding plates for a universal grinding machine are developed. These designs greatly expand the functional capabilities of the machine. The plates are durable and their operating costs are low.     

无心磨床砂轮主轴的涂镀修复

无心磨床的砂轮轴经过几年的运转,由于轴径部位的磨损过限,造成不能正常工作。通过磨削去除轴径的疲劳层,再进行表面涂镀修复,最终达到修复砂轮主轴的目的。     

砂轮平衡及其在磨削工程中的应用

在机械制造领域,磨削加工以其不可替代的优势,通常作为机械零件的最后加工工序.但是,磨削加工过程中却时常出现振动,致使磨削振纹成为提高零件表面质量的主要障碍.为此,全面梳理了回转体不平衡、砂轮不平衡、磨削振动和砂轮平衡精度等相关内容;分析了砂轮平衡主要表征参数、砂轮不平衡影响因素和砂轮平衡测试技术等;最后,基于磨削工程应...     

光学玻璃的激光微结构化砂轮精密磨削

为了降低大磨粒金刚石砂轮磨削光学玻璃时的亚表层损伤,利用纳秒脉冲激光对金刚石砂轮进行了表面微结构化加工,并采用该砂轮研究了光学玻璃的精密磨削加工。首先,计算了金刚石磨粒在纳秒脉冲激光辐射下的烧蚀阈值和激光束腰半径;然后,分析了纳秒脉冲激光在金刚石磨粒上加工的微结构形貌以及微结构化过程中的热损伤;最后,采用微结构化大磨粒金刚石砂轮进行光学玻璃的磨削实验,并分析了亚表层的损伤情况。实验结果表明:金刚石磨粒在纳秒脉冲激光辐射下的烧蚀阈值为0.89J/cm,激光束腰半径为17.16μm。在粒度为150μm的大磨粒电镀金刚石砂轮上可以实现结构尺寸为20μm的微结构表面加工。与传统金刚石砂轮相比,微结构化砂轮磨削后的光学玻璃亚表层损伤深度降低了40%,达到了降低光学玻璃磨削亚表层损伤的目的。     

成形砂轮磨齿工艺中磨削烧伤缺陷的研究与防止对策

根据成形砂轮磨齿工艺的特点,说明磨削烧伤产生的原因,经过分析研究与实践,给出烧伤缺陷的防止对策.     

Experimental study of grinding fluids for abrasive-belt grinding of stainless steel

A number of ferritic stainless steels with high corrosion resistance have recently been developed, but these steels are known to be difficult to grind in coated abrasive-belt grinding operations. In order to formulate or select an optimum oil-based grinding fluid with which such stainless steels can be successfully ground, an optimum base oil was first experimentally selected, and then additives were evaluated for their effect in improving abrasive-belt grinding performance. A paraffinic mineral oil having a certain viscosity was found to be suitable for the base oil. Chemical grinding oil additives were found markedly effective in improving the abrasive-belt grinding performance for both 19Cr-2Mo ferritic stainless steel and SUS 304 austenitic steel, with those containing sulphur or chlorine being superior to those containing phosphorus, fatty acid or alcohol. Among all the additives tested, chemically active oils, such as sulphurized mineral oil, exhibited the best performance. Effects of chlorinated paraffins on the grinding performance could be perceived but were not so great as those of sulphur-series additives. The addition of TCP (tricresyl phosphate) to the grinding oil containing sulphur reduced metal removal in the case of 18Cr-2Mo ferritic stainless steel (SUS 444). In the case of SUS 430 ferritic stainless steel, however, TCP increased metal removal for a comparatively low sulphur concentration, but, above an optimum concentration of 0.4 wt% S, metal removal was reduced by TCP addition. A comparison of sulphur-series additives added to a sulphurized paraffinic mineral oil showed that nonyl polysulphide was superior to any other additives for improving the grinding performance in 19Cr-2Mo steel (SUS 444) and SUS 430. Excess addition of sulphurized fatty oil to a grinding fluid lowered the cutting ability of abrasive grains.