岩土工程学报1993年(第15卷)第1-6期(总73～78)总目次

第15卷,第1期(总73),1993年1月 .捧一有夹层的双层刚性道面的有限元分析方法…………………………………………………………一姚炳卿显式Newmark法求解波动问题精度的探讨………………………………………………方秦,陈志龙裂纹传递矩阵与缺陷桩的频率响应………………………………………………………··郭 平。罗松南论我国特殊土粒度分布的分形结构……………………………………………一刘松玉,方 磊,陈浩东“填石排淤法”中的泥石回流效应…………………………………………………………一许连坡,章培德反复加卸截对岩石而。的影响以及直切口试件岩石K,。的“塑性”修正……………………………··赵晓明考虑岩体     

《岩土工程学报》2004年（第26卷）,第1~6期（总139~144期）,总目录

第26卷,第1期(总139),2004年1月黄文熙讲座非饱和土的性状及膨胀土边坡稳定问题……………………………………………………………………………………包承纲(1)论文砂砾石面板坝关键技术研究……………………………………………………………………………陈生水,凤家骥,袁辉(16)粗粒土与结构接触面单调力学特性的试验研究…………………………………………………………………张嘎,张建民(21)粗粒土动残余变形特性的试验研究………………………………………………………………………………贾革续,孔宪京(26)结构性黏土压缩和剪切特性试验研究………………………………………………………………陈铁林,周成,沈珠江     

上海粉砂土弹塑性应力-应变模型的探讨

本文对上海某地粉砂土进行三轴固结排水试验,参照拉德-邓肯（Lade-Duncan）模型,试图确定上海粉砂土弹塑性应力-应变模型及其参数,分析试验参数A,α,β的某些规律性,提出塑性功W_p的计算方法。阐述弹性功W_e和塑性功W_p的关系,竖向弹性应变ε1^е和竖向塑性应变ε₁^р的关系;对竖向应变ε₁的计算值与试验值进行比较,得到满意的结果,为提供计算砂土地基变形研究创造有利条件,至于采用有限单元弹塑性增量分析的具体应用不在本文论述。     

基于剪切松弛试验的沥青低温劲度模量反演方法

利用动态剪切流变仪（DSR）对不同沥青进行低温剪切松弛试验,获得剪切松弛模量,并求出蠕变柔量的解析解和Matlab解,进而反演得到劲度模量（S_shear）及其变化率（m_shear）;另外利用弯曲梁流变仪（BBR）测得沥青劲度模量（S）及其变化率（m）,对反演结果S_shear、m_shear进行验证.结果表明：Matlab求解方法与解析解法虽直观表达形式不同,但结果大小相当;同种沥青的S_shear与S值存在稳定比例关系,比例系数约为4.5;不同沥青在60 s时的S_shear、m_shear值与BBR实测结果呈正比关系,比例系数分别约为4.5和1.1;从Kendall秩相关系数来看,不同沥青反演结果与实测结果排序具有良好的一致性,故通过剪切松弛试验对沥青低温劲度模量进行反演是可行的.     

反复拉伸加载下钢筋力磁耦合效应

为探究钢筋的力磁耦合特性,开展反复拉伸试验,研究了钢筋应力σ、应变ε与漏磁强度法向分量B_Z之间的关联,引入了“应力变化参量”σ_N与“漏磁强度变化参量”B_N.结果表明：钢筋反复拉伸过程中ε值与B_Z值均具有可逆性,且应变幅的增大使得B_Z变化速率减小;σ与B_Z的波动周期相同,波动方向相反;不同反复拉伸阶段下应力幅与漏磁强度变化率的比例关系一致,且相对偏差率小于9.40%;σ_N与B_N呈线性关系,拟合直线斜率接近1.000,表明应力幅变化率与漏磁强度变化率相对等;仿真分析与试验结果吻合.     

《岩土工程学报》2003年(第25卷),第1～6期(总133～138期),总目录

第 2 5卷 ,第 1期 (总 13 3 ) ,2 0 0 3年 1月黄文熙讲座岩土塑性力学的新进展---广义塑性力学郑颖人 (1)…………………………………………………………………………………论　　文抗滑桩工程的整体设计方法及其优化数值模型邹广电 ,陈生水 (11)……………………………………………………………………堤坝复合地基的计算参数研究李广信 ,余　斌 ,宋二祥 (18)……………………………………………………………………………采场覆岩空间破裂与采动应力场的微震探测研究姜福兴 ,XUNLuo ,杨淑华 (2 3 )………………………………………………………面板堆石坝模型动力破坏试验与数     

《岩土工程学报》2005年(第27卷)第1～12期(总145～156期)总目录

第27卷,第1期(总145),2005年1月黄文熙讲座土体液化与极限平衡和破坏的区别和关系…………………………………………………………………………………汪闻韶(1)北京地区高层和大型公用建筑的地基基础问题………………………………………………………………………………张在明(11)论文岩土类材料的变换应力空间及其应用…………………………………………………………………姚仰平,路德春,周安楠(24)诠释基桩承载力之波动方程分析应用…………………………………………………………………张德文,林伯勋,林冠吾(30)基桩下溶洞顶板稳定性评价的强度折减有限元法……………………………………………………程晔,赵明华     

菲斯曼vitopend 100-WWH1C

质量可靠、耐用的德国菲斯曼设计;外形美观,尺寸精巧,占用空间小,24kW机型：340mm×400mm×725mm;结构紧凑,体积小,便于布置,超低噪音运行;优于国家能源检测标准;平台策略的水路连接单元,简易方便;     

应用于岩石强度的双剪准则

<正> 有关岩石强度的理论和实验研究已有许多报道。目前在岩石力学中应用较多的是莫尔-库仑理论。但这一理论只考虑了最大剪应力τ₁₃及其相应面上正应力σ₁₃的作用,而未考虑中间主剪应力τ₁₂或τ₂₃的作用,即没有考虑中主应力σ₂的影响,所以莫尔-库仑理论也可称之为单剪理论。有些实验表明这与实际不符,例如茂木清夫（Mogi,K.）经过多年研究认为σ₂对岩石破坏的影响是相当大的,因此曾建议采用修正的八面体剪应力条件,并提出了如下形式的破坏准则,τ₈=f（σ₁+σ₃+ασ₂）;此外,文献[5]给出了一个岩石的三维破坏准则,该准则以第一和第三应力不变量表达,但这似乎只是一种数学上的组合,缺乏物理意义。另外,还有许多半经验形式的准则等。     

软粘土的有效应力剪阻角

本文提出一种方法,用来对固结不排水试验中的预应力效应进行校正,其原理如下:按照“真强度”概念,粘土的抗剪强度可分为两部分。一部分是真凝聚力C_e,它是土的含水量或孔隙比的函数;另一部分是真内摩阻力σ_nf＇tgФ_e,其中Ф_e为真内摩阻角,它是不随含水景而变的常数。在固结不排水试验中,试样在固结压力下固结到一定的含水量,然后不排水剪切。因此,在破坏时,破坏面将有相应于该面上法向有效应力的真内摩阻力,以及相应于固结压力的真凝聚力,而该固结压力由于剪切过程中孔隙压力的产生将大于破坏面上的法向有效应力。而在排水试验中,则这两部分强度均对应于破坏时的有效应力。这样,为了比较上述两种试验得出的结果,应该将固结不排水试验中的真凝聚力也校正到对应于破坏而上法向有效应力下的数值。利用本文提出的方法可以证明,在正常压密的软粘土中tgφ_d′=ξ+tgφ_e和tgφ_d′=（（cosφ_e+（2A_f-1+sinφ_e）tgφ_e））/（（cosφ_e+（2A_f-1+sinφ_e）tgφ′））-tgφ′其中 A_f是孔隙压力系数;ξ是真凝聚系数;Ф_d＇是对固结不排水试验结果进行校正后得出的有效应力剪阻角,它与由排水试验得出的Ф_d完全等同。     

土石坝粘性土的压实

本文总结了粘性土的压实特性,从不同击实功能下土料的压实最优饱和度S_rop为常数、标准击实功能的最优含水量ω_op约等于塑限ω_p这些基本概念出发,提出了用塑限、最优饱和度来估算粘性土的最大干容重γdmax。即S_rop=C,W_op=ω_p且当W_p≤17％,S_rop=（3ω_p+35）％ω_p>17％,S_rop=（0.3ω_p+80）％γdmax=(Gs·S_rop)/(Gs·ω_p+S_rop)在文中讨论了确定粘性土压实标准的方法,并对施工条件系数m进行了论证,提出了建议数值。即对于中低坝:m=0.95～0.97对于高坝:m=0.97～0.99     

赤泥-粉煤灰稳定煤矸石基层强度特性及机理

以赤泥、粉煤灰、脱硫石膏及一种碱性固体废弃物外加剂为胶凝材料,煤矸石为骨料,制备得到环境友好型全工业固废路面基层混合料（RFDC）.研究了4个龄期（7、28、56、90 d）下,不同粉煤灰掺量RFDC无侧限抗压强度（f_UCS）和劈裂抗拉强度（f_STS）的发展规律,分析了抗压试件和劈裂抗拉试件的破坏形态,探讨了固废胶凝材料中3种氧化物摩尔比与RFDC 7 d f_UCS的相关性,揭示了RFDC的强度形成机理.结果表明：当粉煤灰掺量为15%时,RFDC的力学性能最佳,抗压试件为典型的中心抗压破坏,劈裂抗拉试件为煤矸石粗集料破坏;固废胶凝材料的n（CaO）/［n（SiO₂）+n（Al₂O₃）］值与RFDC 7 d f_UCS的相关性最高;钙矾石（AFt）、水化硅（铝）酸钙（C-（A）-S-H）凝胶及沸石类物质等水化产物是RFDC强度的主要来源.     

天津站制冰厂冷库综合楼工程聚氨酯冷库板施工工艺

1 工程概况 天津站制冰厂冷库综合楼工程建筑面积4713m^2,层数为四层,一层为制冰车间,建筑面积为1178m^2,二-四层为冷库,建筑面积为3555m^2。结构形式为钢结构,钢结构框架箱形柱规格为600&#215;600&#215;30&#215;30mm,框架梁规格为H1000&#215;350&#215;16&#215;20mm、H600&#215;300&#215;14&#215;16mm等。     

固体三轴高压下红河断裂带周城断层泥力学性质的研究

在固体三轴高压和应变率4.4×10^-5s^-1下研究了红河断裂带周城断层泥的力学性质。研究结果表明,在差应力作用下,断层泥应力-应变曲线表现出与试件压实、屈服和碎裂流动等不同变形机制对应的非线性,线性等阶段性变化特征。干、湿断层泥破坏应力σ_c随围压σ₃的变化关系分别为在较高围压下,σ_c随σ₃呈线性变化。含水量对变形特征和破坏应力水平有重要影响。干、湿断层泥有效弹性模量E_ed和E_em以及（潮）湿断层泥的初始模量E_om均随围压增加而增加,但干断层泥初始弹性模量E_od近似保持常数。同时,E_oded,E_omem,E_em>E_ed。在试件变形过程中有声发射事件显示,但数量少,辐射弹性波能量小。断层泥试件破坏型式表现为渐进式碎裂流动特征,因此,断层泥变形有利于断层活动呈现稳滑。     

云南会泽铅锌矿床上震旦统灯影组中新发现矿体成因：来自C-O-Sr同位素的制约

云南会泽铅锌矿床是中国川滇黔成矿带内的超大型铅锌矿床,前期发现的矿体主要集中在下石炭统摆佐组中,近年来在上震旦统灯影组中发现了新的矿体,但对该矿体的成因认识仍不清楚。本文针对会泽矿床上震旦统和下石炭统不同层位矿体,开展了近矿白云岩和热液方解石C-O同位素和矿石硫化物Sr同位素分析。上震旦统灯影组矿体中热液方解石（δ¹³C_PDB为-10.6‰~-2.01‰、δ¹⁸O_SMOW为17.91‰~22.44‰）、近矿白云岩（δ¹³C_PDB为-2.22‰~-0.03‰、δ¹⁸O_SMOW为21.28‰~25.99‰）和下石炭统摆佐组矿体中热液方解石（δ¹³C_PDB为-3.99‰~-3.34‰、δ¹⁸O_SMOW为19.15‰~20.18‰）、近矿白云岩（δ¹³C_PDB为-2.67‰、δ¹⁸O_SMOW为20.44‰）的C-O同位素特征,显示近矿白云岩与海相碳酸盐的C-O同位素组成基本一致,热液方解石可能是深源成矿流体和围岩之间发生C-O同位素交换作用的结果。前人研究指出会泽矿床上震旦统灯影组矿化和下石炭统摆佐组铅锌矿体成矿事件均为印支晚期强烈挤压造山运动产物,结合上震旦统灯影组矿体中硫化物（闪锌矿、黄铁矿）初始Sr同位素（（⁸⁷Sr/⁸⁶Sr）_i=0.7148~0.7231,均值0.7192）与下石炭统摆佐组矿体中硫化物（闪锌矿、黄铁矿）初始Sr同位素（（⁸⁷Sr/⁸⁶Sr）_i=0.7119~0.7218,均值0.7159）一致,接近成矿时期大陆地壳⁸⁷Sr/⁸⁶Sr平均值（0.719）,说明形成上震旦统和下石炭统中矿体的成矿流体均具有地壳来源特征。成矿流体在不同的层位成矿,出现了“多层分布,集中产出”的特征,指示会泽矿床在上震旦统灯影组亦具有类似下石炭统摆佐组的找矿潜力。     

岩土工程学报1992年(第14卷)第1～6期及增刊(总66～72)总目录

第14卷,第1阑(总66),1992隼1月粒状材料强度异向性的物理实质和数学表现形式………、……………………··、··,…………··,·,··陈 起(1)分形几何及其在岩土力学中的应用…………………………………………………………………··谢和平(14)软土地基固结与沉降概率分析……………………………,……………··、…………,,··李国周,欧阳夜元(25)用渐进线辅助拟合法确定大粒径砂卵石最大干容重……………………………··,,·,,·,……,,,…··田树玉门)岩石和混凝土类脆性材料强度理论探讨…………………………………。…··。,·,·,··,,,,··段亚辉,陆述远(44)ot桩的抗滑阻     

《山西建筑》征稿启事

《山西建筑》期刊是山西省建设行业唯一的一份具有国际标准刊号、国内统一刊号的技术性期刊,由山西省建筑科学研究院主办。本刊于1975年创刊,面向国内外公开发行,国内统一刊号为CN 14-1279/TU,国际标准刊号为ISSN 1009-6825,本刊为旬刊,国际标准大16开本,印刷精美,内容丰富。《山西建筑》期刊的作者和读者对象为建设行业的各种专业技术人员,如建筑师、规划师、工程师等,为了更好地满足广大建设工作者的需要,本刊设立了丰富多彩的栏目,主要有:专家专稿;规划建筑;结构抗震;岩土工程、地基基础;施工技术;建筑材料及应用;水暖电气;市政工程;建筑业论坛;质量控制;建设经济、概预算、招标投标;建设监理;道路工程;桥隧工程;建筑节能;计算机技术与应用;机械与设备;园林、绿化、环保;测量;水利工程;房地产开发等20余个栏目,是建设行业专业技术人员及广大读者进行学术交流的园地。     

淤泥地基地震触变研究

<正> 一、问题的提出淤泥是一种极软弱的粘性土。其天然含水量ω>55%;孔隙比е>1.5;液性指数I_L>1;灵敏度S_t≥4。地震时淤泥结构易遭破坏,从而引起抗剪强度和承载力降低,即所谓“触变”。淤泥作为地基土,一旦触变,将导致地基失稳,危及上部结构。这是软基设计和研究所面临的重要课题。二、试验验证淤泥在7°地震时是否发生触变,以下面三例振动试验加以验证。为了说明淤泥触变后的抗剪强度降低,今设:α_е=τd/τo,α_е定义为强度衰减系数;τ_d为淤泥触变后之动抗剪强度;τ_o为淤泥触变前静抗剪强度。     

《岩土工程学报》1986年总目录第8卷第1～6期（总30～35）

第8卷第1期（总50）1986年1月土的抗剪强度与本构关系学术讨论导言………………………………………………………黄文熙（1）发展水平报告之一,土的抗剪强度特性 ……………………………………………………刘祖德、陆士强、包承纲、马时冬、王幼麟（6）发展水平报告之二,土的本构关系及其验证与应用………………………………濮家骝、李广信（47）发展水平报告之三,土的强度测试技术和自动化…………………………方涤华、宋永祥、窦宜（83）发展水平初步之四,工程实践中土体抗剪强度的确定 ………………………………………………………………陈愈炯、吴肖茗、胡中雄、高大钊（106）各专题讨论总结…………………………………     

基于GM（1，1）-Markov模型盐雾侵蚀对纤维混凝土耐久性能的影响

以玄武岩-聚乙烯醇（PVA）纤维体积分数为变化参数,对纤维混凝土进行室内盐雾侵蚀加速试验,通过抗压耐蚀系数K_f、相对质量评价参数ξ₁、相对动弹性模量评价参数ξ₂以及扫描电镜（SEM）照片,分别从宏观、微观层面对纤维混凝土耐久性损伤劣化进行评价分析,并基于GM（1,1）-Markov模型对其寿命进行预测.结果表明：在盐雾环境下,纤维混凝土的K_f先上升后下降,ξ₁波动性较大,ξ₂可作为评价纤维混凝土损伤劣化的决定性因素;GM（1,1）-Markov模型与实测数据吻合较好,纤维混凝土的最佳玄武岩、PVA纤维体积分数分别为0.10%、0.05%,其在盐雾环境下的服役时间最长,达到680 d.