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为了解决蛙式绕组直流电阻的测量问题,文中引用了一种直观而形象的元网图,揭示了各类蛙式绕组的内在联系,从而掌握了蛙式绕组内部联接的一般规律。在此基础上进一步发展了一种简单而清晰的长网图,把复杂的蛙式绕组归结为简明的环形网格状电路,使蛙式绕组直流电阻测量的分析计算变成简单的无源两端网络的求解。 相似文献
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一、测点的选择在蛙式绕组的长网图中,沿着迭元件斜线的方向可称为斜轴方向(图1)。沿斜轴方向选取上下对称的测点A、B来测量蛙式绕组直流电阻的方法,便叫做斜轴测定法。由长网图可见,这时节点A、B间串联了p个迭元件,所以它们的编号相差mp,若测点A在第1号换向片上,则测点B便在第(1+mp)号换向片上。 相似文献
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在图1中,沿Y轴方向选取测点q_3—q_4来测量蛙式绕组直流电阻的方法,称为Y轴测定法。由长网图可见,这时测量电流在网上分布的特点,是聚敛在测点附近的小区域内,亦即网上离开测点较远处的电流实际上等于零。因此测得的电阻值和绕组元件的电阻值有固定的比值。其值与极对数(网的宽度)有关,而与换向片数(网的长度)关系不大。所以计算比较简单。 相似文献
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1 绕组等效图 永磁直流力矩电动机因其自身的特点,电枢一般采用单波绕组.其绕组等效图如图1所示. 图1是一个6极31槽、31个换向片的永磁直流力矩电动机等效绕组图. 相似文献
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一、X轴测定法如前所述,蛙式绕组的长网图,是上下对接、左右相联的环形管状网格电路的展开图。在此长网环的直径两端进行测量电阻的方法,就是在图1中X轴上q、q_1两点进行测量的方法,所以叫做X轴测定法。若迭、波元件的电阻值都为r,则由图1可见,通过q和q_1的两个纵截面将长网分成完全对称的两半。因此以q、q_1作为测点时,测量电流在网的两半是完全对称分布的,彼此之间没有电流窜流。所以整个长网可以看作是两个半网在q和q_1上并联。为简便起见,我们可取半网进行分析,其列数为K/2p。 相似文献
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针对某些特殊场合的直流双蛙绕组电机,在满负荷工作时出现换向恶化,并造成电机降负荷使用,严重影响电机的使用效率等问题,从该型双蛙绕组电机的结构出发,提出一种换向齿槽能量模型,该模型规避了传统电机换向分析中的计算繁琐、模型不够准确、物理概念错综复杂等常见问题,为换向问题的研究提供了一种新思路;同时开展双蛙绕组电机的换向研究,简化了电机换向过程的分析步骤,从能量角度揭示了换向过程的物理意义。该模型的提出为有针对性的开展此类电机的换向治理工作奠定了理论基础,也成为后续开展该型电机无火花换向区试验的必要前提。 相似文献
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一、电动机结构三相三状态磁阻式无刷直流电动机由以下几部分组成: 1.定子电枢电枢绕组是三相短矩双层四对极形式,绕组展开图与三相三状态驱动电路的联接原理图见图1和图2。 相似文献
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提出了一种具有特殊接线方案的改进型感应滤波高压直流输电系统,其2个换流变压器的公共绕组并联后接1套全调谐感应滤波器组,且滤波器组中不含有5、7次滤波器,仅为11、13次双调谐滤波器,大幅减少了滤波器和开关等设备的投入。分析了改进型感应滤波高压直流输电系统的谐波传递特性,分析结果表明此系统同样能够有效地将谐波电流屏蔽于换流变压器的阀侧绕组,减小网侧绕组的谐波电流。最后对一背靠背的12脉波改进型感应滤波直流输电系统试验平台进行试验测试,测试结果验证了理论分析的正确性,说明了改进型感应滤波直流输电系统的可行性。 相似文献
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对网侧绕组接1000kV交流、直流侧额定电压为±1 100kV的特高压换流变压器绕组布置方案进行了研究,分析了各主绝缘结构布置方案的优缺点,选出了最佳结构布置方案,并对其主绝缘结构电场进行了计算,计算结果表明,所推荐的绝缘结构布置合理,绝缘裕度满足工程要求。 相似文献
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为了有效预防直流偏磁危害,提出交流电网主动防御直流偏磁体系,包括交流电网现阶段直流偏磁风险评估、治理以及电网扩建阶段的风险评估、优化。提出了基于等效绕组直流电流的变压器偏磁情况评价方法。以湖北电网为例,通过调整交流电网运行方式后,湖北电网各变电站的绕组等效直流电流均降为10 A以下,杨家湾站绕组等效直流电流下降62.4%,安福寺站绕组等效直流电流下降53.2%。运用遗传算法的交叉、变异模块,对湖北电网的直流偏磁措施进行优化布点,优化布点后系统绕组等效直流电流下降50.95%。运用人工蜂群优化算法,对新建变电站站址进行优化计算,使得新建变电站直流偏磁风险最小,对直流偏磁最严重的朝阳变电站站址进行重新规划后,朝阳站绕组等效直流电流下降了71.3%。 相似文献