GCr15钢冷轧辊双液淬火工艺的研究

在国内,小型冷轧辊多数采用GCr15钢材质。但由于热处理方法不同,成品率和使用寿命差异很大。作者在冷轧实践中,通过对冷轧辊的淬火硬度、淬硬层深度、淬裂率和使用寿命等试验,对其双液淬火工艺,进行了较为系统的研究。     

Cr6冷轧工作辊用钢的开发试制

冷轧工作辊在轧辊类产品中是质量要求最高,因而也是材质特殊、制造工艺复杂的高技术产品。合金元素铬对冷轧工作辊钢的淬透性、耐磨性及碳化物类型等方面起着举足轻重的作用。所以,冷轧工作辊材质的发展是以铬含量的不断提高为基本特征的。Cr3、Cr5系列冷轧工作辊用钢推向市场多年以后已经趋于成熟,Cr6属于深淬硬层冷轧工作辊,是在开发试制过程当中的新品种。     

轧辊锻件用钢综述

文章综述了近十几年来国外关于冷轧工作辊和支承辊锻件用钢的研究与应用民政部如优化轧辊锻件用钢的化学成分，并辅之相应的热自理方法，提高轧辊的淬硬层深度，接触疲劳强度、断裂韧性及热冲击强度，提高钢水纯净度，尽可能减小大钢锭的偏析程度，冷轧辊多由电渣重沉吟锭锻制，大型支承辊钢的冶炼应包括炉外精炼及直倥浇注等?文中还预测了轧辊锻件用钢的发     

我国冷轧辊用钢的现状和发展方向

冷工作辊(以下简称冷轧辊)是冷轧机的主要消耗部件,其质量的好坏对冷轧板材的质量、成本、产量起着非常重要的作用.因此,冷轧厂和轧辊厂都不遗余力地提高轧辊的使用性能.这些性能包括强度、硬度、韧性、耐磨性及抗事故性能等.随着现代冷轧机大型化、高速化的发展,冷轧辊用钢从传统的铬钢系向高合金钢转变,冷轧辊的性能有了大幅度的提高,钢种和制造方法也呈现多元化的趋势.目前高性能冷轧辊具有良好的组织致密度,淬硬层深度可达100mm(半径)以上,实用淬硬层达到50mm以上.……     

GCr15轴承钢冷轧辊双液淬火法工艺的研究

本文通过四年多冷轧带钢生产实践,对GCr15轴承钢小型冷轧辊(辊径在中φ100～300毫米之间)的双液淬火方法,进行了认真的研究,找到了双液淬火的最佳冷却系数。结果表明,GCr15钢冷轧辊经高温奥氏体化,水、油连续冷却后,再经低温回火,可以得到足够深的淬硬层(φ100至300辊径,淬硬层深度平均可达10～25毫米,至少占辊身半径的20至6.7％)和淬硬性(硬度高达HR_c64以上),且可避免淬火碎裂。对冷轧40Mn、65Mn和T10A等高碳工具钢冷带,也能满足工艺要求,这种方法的特点是:设备简单、操作方便、淬火工序少、周期短、质量可靠、成本低,对提高GCr15钢冷轧辊的接触疲劳性能和使用寿命具有显著的效果。     

8Cr4MoV低合金锻钢超深淬硬层冷轧工作辊研制与应用

采用50 kg真空感应电炉冶炼质量分数为4%Cr、0.8%C及少量N、Re的8Cr4MoV低合金冷轧工作辊试验钢,经过锻造、预备热处理试验后,检验试验钢的力学性能、微观组织,选择综合性能较好的钢种开展最终热处理试验,确定淬火工艺,然后利用选定的钢种和工艺试制武钢冷轧厂冷连轧机φ610 mm×1 700 mm超深淬硬层冷轧工作辊。试制工作辊毛坯采用电炉+真空脱气+电渣重熔工艺冶炼,夹杂物和有害气体含量低,辊身采用50/250 Hz双频感应加热淬火,虽然未采用深冷处理,其金相组织、硬度和超声波探伤结果较好,尤其残余奥氏体含量较低,符合试制工作辊技术要求。试用效果表明其耐磨性较高,使用寿命达到Cr2常规工作辊的1.6倍,淬硬层深度与Cr5超深淬硬层冷轧工作辊相当,且没有发生剥落,具有较好的抗事故性。     

RP65冷轧辊钢热处理工艺研究

本试验对超深淬硬层冷轧工作辊钢RP65的热处理工艺进行了研究,弄清了淬火、回火及冷处理工艺对硬度,马氏体形态及残余奥氏体数量的影响规律,为RP65冷轧工作辊的最终热处理提供了制定工艺的依据。     

深淬硬层冷轧工作辊

为了降低带钢冷轧工作辊单位消耗,要求增大有效使用直径,省去重淬。一般认为这必须大大增加淬硬层深度。 神户制钢所根据过去采用的双频渐进式感应加热淬火方式,建立了增加淬硬层深度的淬火技术。其结果:能够制造深淬硬层轧辊,这种轧辊距辊面30mm深的硬度达HS90以上,而且现已提供了数量较多的产品。 据说一般淬硬层越深的轧辊,因卡钢等轧制事故引起轧辊损害的程度就越大。因此,增加淬硬层深度结果反而使轧辊单位消耗提高,所以同时兼备耐事故性就成为轧辊     

冷轧工作辊双频淬火后回火制度与硬度的关系

一、前言武钢一米七冷连轧机和单、双平整机所使用的西德斯坦茵霍夫厂制86 Cr Mo V_7钢冷轧工作辊的淬硬层一般只有30毫米左右,当使用30毫米后,由于辊身表面的硬度低于HS—D85,须送双频淬火机组进行重新淬火和回火等工艺,使其重新获得新辊所具有的各种性能。重淬后的冷轧工作辊,其辊身表面的硬度值取决于回火工艺制度,为了摸清回火工艺与辊身硬度对应关系的规律性,我们利用比利时OSB公司提供的50/25OH_2双频感应淬火机和强制循环台车式低温炉、冷处理     

提高冷轧辊使用寿命的途径

冷轧辊是我们目前尚未过关的重点产品。冷轧辊锻坯质量差,淬火开裂多,废品率高。在使用中辊身表面裂纹剥皮,淬硬层剥落及断辊等事故频繁,寿命短,辊耗高。冷轧辊的质量对轧制生产效率、轧材的质量和成本都有密切关系。因此,提高冷轧辊使用寿命是一个重大课题。仅就防止轧辊使用断裂,提高冷轧辊寿命的途径探讨于下:     

新型CrMnNiN奥氏体不锈钢的抗空穴腐蚀及磨损性能

对新型CrMnNiN不锈钢JA2（0．23C－13Mn-17Cr-1.90Ni-1.5Mo-1Si-0.33N)的抗空穴腐蚀及磨损性能进行了测试，结果表明，这种奥氏体高锰不锈钢具有高的加工硬化率和好的韧性，比目前水轮机转轮及叶片常用的0Cr13Ni5Mo有更高的抗空穴腐蚀性能及耐泥沙磨损性能。     

Cold Work Hardening of High‐Strength Austenitic Steels

Mechanisms of cold work hardening in three austenitic steels containing (mass%) 12Mn and 1.2C (Hadfield steel denoted as C1.2); 21Cr, 23Mn, 2Ni and 0.9N (Böhler steel P‐560 denoted as N0.9); 18Cr, 18Mn, 0.345C, 0.615N (CARNIT steel denoted as CN0.96) were studied using mechanical tension tests and TEM studies of substructure formed in the course of plastic deformation. Hadfield steel C1.2 reveals the smallest yield and ultimate stresses and elongation but the highest cold work hardening. Similar yield and ultimate stresses were obtained for steels N0.9 and CN0.96 with a higher elongation and cold work hardening for the latter. The analysis of TEM results leads to the following conclusions: Cold work hardening of the carbon steel C1.2 is mainly due to intensive twinning with rather thick twins. Localized planar slip is a feature of the substructure in the nitrogen steel N0.9 and carbon+nitrogen steel CN0.96 at strains up to 10 %, whereas twinning is involved in deformation at strains in the range of 10 to 50%. The strain‐induced ∊ martensite is rarely observed in both of these steels at strains above 30 %. The substructure and cold work hardening are discussed in terms of stacking fault energy, short‐range atomic order and binding between interstitial atoms and dislocations.     

氮碳锰对介稳奥氏体锰钢加工硬化性能的影响

研究了氮，碳，锰对介稳奥氏体锰钢在冲击磨损条件下加工硬化性能的影响。结果得出。根据位错，层错和晶内孪晶，马氏体，析出物量对该钢加工硬化性的影响。降低1.5C-12.7Mn钢中碳，锰含量和加氮有利于提高介稳奥氏体锰钢的加工硬化性能。     

W9Mo3Cr4V高速钢激光回火的研究

用正交试验优选出ＷＭｏ３Ｃｏ３Ｃｒ４Ｖ高速钢最佳激光回火工艺参数。研究表明，高速钢的激光淬火硬度和二次硬化峤同于常规淬火者，是激光回火的二次硬化值可以达到常规回火的二次硬化值。     

新型低镍铸造不锈钢DSS—1的组织和磨蚀性

具有双相组织的新型铸造不锈钢DSS－1（0．5C－2Si－1．5Mn－25Cr－5．5Ni－2Mo－2．5Cu）,在含有固相颗粒的高温碱介质中具有良好的耐腐蚀与耐磨腐蚀性能。此外,该钢还具有较好的力学性能和铸造性能。     

不同变形量对0Cr21Ni6Mn9N不锈钢力学性能的影响

研究了不同变形量对不同氮含量的OCr21Ni6Mn9N不锈钢力学性能的影响。结果表明,不同氮含量的0Cr21Ni6MngN不锈钢都具有很强的加工硬化特性,冷变形使强度和硬度得到大幅度提高,但塑性会有所降低。氮的质量分数为0．20％～0．48％的0Cr21Ni6MngN不锈钢,控制变形量在20％以下,屈服强度可达到745MPa以上,同时保持伸长率在25％以上。分析表明,不同变形后钢的屈服强度与产生同等变形量的真应力具有很好的对应关系,且两者随变形量的变化规律基本相同。该钢的加工硬化行为明显分为两种情况,应变水平低于约20％时,强度提高幅度很大,而应变水平高于约20％后,强度提高幅度相对较小了,其原因是变形机制不同。     

Mn18Cr18N钢热变形机制的研究

依据Ｍｎ１８Ｃｒ１８Ｎ护环钢的热力学模拟试验进行的热变形微观组织研究,列举了几种典型锻造规范和变形机制。试样在不同温度下热压变形,产生的微观破坏的极限变形值为８５０℃－３９％,９５０℃－４６％,１０５０℃－５３％,１１００℃－４０％,１２３０℃－４７％。     

高铬冷轧工作辊用钢研究

本文对含w（Cr）5％、6％、8％、10％4种高铬冷轧工作辊用钢进行了详细的试验研究,结果表明,选择高铬钢制作冷轧工作辊是今后的发展趋势。     

电渣重熔对32Mn-7Cr-1Mo-0.3N奥氏体钢低温冲击韧性的影响

电渣重熔32Mn7Cr1Mo0 .3N 奥氏体钢,在77 K 下的Cv= 132 J,显著高于重熔前的性能,重熔钢夹杂物数量减少且分布均匀,此时的断口为准解理特征。     

冷轧中间辊用半高速钢16Cr5D 的组织和性能

试验研究了20kg中频感应炉冶炼的半高速钢16Cr5D(%:0.50～0.56C,0.36~0.39Mn,0.95~ 1.03Si,5.34～5.68Cr,0.31~0.41Ni,1.00～1.04Mo,0.29～0.30V)的铸态组织以及880～1060℃淬火、200～750 ℃回火后的锻态组织和机械性能。试验结果表明,该钢最佳淬火温度为970～1000℃,在500 ℃回火有明显 的二次硬化,淬回火后具有良好的综合机械性能,是优良的冷轧中间辊材质