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《岩土工程界》2004,7(2):9-9
由中国铁道建筑工程集团总公司中铁十六局承建的西气东输黄河穿越工程是整个西气东输工程的咽喉工程 ,全长 36 0 0m ,由一段穿越主航道 12 5 0m和两段穿越黄河漫滩各 1175m构成。采用内径为1.8m的钢管顶管铺设。其中两段穿越黄河漫滩的顶管工程已于 2 0 0 2年 12月开始施工。顶管管道埋深 2 3m ,穿越地层为粘土层、中砂层、砾石层以及交互层。顶管施工的关键设备全部采用了日本RASA工业公司生产的具有破碎功能的大功率顶管掘进机 ,分别用于该工程的三段顶管施工。该工程预计 2 0 0 4年 6月份完工。西气东输穿越黄河顶管工程在郑州开顶… 相似文献
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介绍了长输管线施工工程铁路及公路顶管穿越作业技术,详细描述顶管穿越施工的原理、施工技术的运用、施工程序和现场施工组织安排。 相似文献
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针对粉细砂地质条件下穿越高速铁路,管道覆土浅的一类顶管施工技术展开研究分析,并通过广州市西江引水工程———穿越京广铁路顶管工程的施工运用实践,总结了一套针对该类型顶管工程的行之有效的顶管施工技术和宝贵的顶管施工经验。 相似文献
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文章通过实际的案例,对比在施工工艺允许的条件下,定向钻穿越和顶管穿越的施工费用,并得出由此选择穿越工艺的一种思路。 相似文献
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1前言
在城市地下管道埋设施工中,不可避免地会遇到需穿越诸如已有公路、铁路、河流、原有地下管线、箱涵等障碍物。新建管线要穿越这些障碍物除具备条件的可采用大开挖或跨越通过外,一般得采用顶管或定向钻穿越。采用顶管穿越时,需要在顶管两端首先施工工作井和接收井(统称顶管作业井)。 相似文献
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近接高架桥桩施工现场位于繁忙道路上或其他狭窄区域时,使得施工设备、材料和人员的机动性受到限制,并增加施工作业的难度。为确保近接高架桥桩施工的安全性,文中就顶管近距离穿越对近接高架桥桩施工的影响展开研究。首先,介绍了顶管近距离穿越项目的概况,获取顶管施工区域与高架桥之间的位置关系;其次,分析了顶管近距离穿越施工过程中产生的土体扰动效应;最后,根据设计的顶管近距离穿越施工流程,使用线弹性模型和Mohr-Coulomb模型进行桩体与隧道衬砌模拟和土体应变应力关系模拟,并建立顶管和高架桥的有限元模型完成数值模拟。经验证,文中研究的模拟结果与实际结果基本相符,表明所提方法具有较高的模拟精度。 相似文献
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《Planning》2015,(35)
LXB供水项目在特殊地段穿越省道采用了大口径压力钢管设计,钢管安装在混凝土套管内,穿越施工环境狭隘,施工难度较大,施工前通过制定科学合理的施工方案,使工程进度及质量都有较大提高。本文在实践成功的基础上,总结介绍了大口径压力钢管双管穿越道路施工方法。 相似文献
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文章对传统的钢管穿越工法与改进后的钢管穿越工法进行对比,突出了改进后钢管穿越方法的优点,不仅缩短了施工工期,同时节省了人力、物力、财力,经过实践检验,效果明显,同等施工条件下,可以优先考虑使用。 相似文献
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随着社会的进步和城市建设的发展,下水道普及率的提高及旧城区的改造,顶管施工已经越来越普及。本文结合穿越运河顶管施工的工程实例,对顶管施工过程中遇到的问题及有关施工环节进行阐述,供同行参考。 相似文献
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针对水网地带地下水位高、土质差、发送沟开挖易塌方的深井顶管穿越施工,介绍了井下进行管子组焊、穿管的施工工艺及施工要点。 相似文献
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上海南汇污水处理厂进水总管(灶东泵站-污水厂)扩建工程采用一次连续性非开挖顶管工艺,有一定技术难度。在确保在海塘不受影响的前提下,制定了切实有效的顶管顶进方法,将Ф1520mm复线钢管污水总管顺利穿越海塘与随塘河,为今后类似的管道穿越海塘工程积累了经验。 相似文献
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针对φ3.6 m大口径钢顶管穿越-10 m地下航油管的技术难题,通过对施工设备进行改进,研究相应的施工工艺,并以信息化施工为手段,有效控制了顶管穿越航油管时的土体扰动影响,确保了航油管的正常运行。该技术的研究成果可为类似工程提供参考。 相似文献
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针对上海杨树浦水厂越江顶管工程管径较小顶进距离长、浦东段需穿越新华港务公司码头群桩等的特点、难点,着重介绍了顶管施工中的测量、轴线控制及穿越桩群所采取的施工控制技术。在施工中积累的经验和技术数据,对同类型的工程具有一定的参考价值。 相似文献
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《岩土工程学报》2020,(2)
管幕群在地下穿越工程中对保护穿越对象发挥着关键作用。为了施工形成严格封闭的管幕群,需要每根顶管进行高精度的顶进施工,而众多相邻顶管顶进的相互作用极为复杂,导致每根顶管的姿态变化及管幕群最终闭合误差呈现不确定性。依托于某大型"管幕–箱涵"工法顶进穿越中环线工程项目,采用实时监测手段对管幕群顶进过程中各钢管的姿态与变形进行了记录,在此基础上分析研究了各类钢管在顶进过程中的相互作用以及管幕群贯通闭合后的姿态与变形规律。结果表明:①顶管之间的相互作用体现为先施工顶管(先管)对后顶进钢管(后管)姿态的约束、导向作用,相对偏差大致控制在4 cm以内;②受到钢管纵向刚度的影响,70%钢管姿态纠偏明显滞后于机头姿态变化,前期偏差累积较大,在末端顶管刚度随长度增加而减少,在强行纠偏下,顶管偏差变化幅度较大;③管幕群的闭合姿态在始发端及加固区段均保持良好;在中段各钢管出现明显变化,甚至部分钢管间拉开较大;在接收端,大部分钢管偏移相对减小。 相似文献