关于造气蒸汽加入方式的改进

我公司造气车间为6台Φ3200固定层造气炉间歇制气，每个制气循环分五个阶段（以山西白杨墅煤为例）：吹风41s、上吹44s、下吹71s、二上吹15s、吹净4s。上吹蒸汽5．8t／h，下吹蒸汽6．5t／h，在上、下吹阶段蒸汽流量保持不变。[第一段]     

造气油压自动阀门误动作的现象及处理

0前言固定层间歇制气每个循环分为吹风、上吹、下吹、二次上吹和吹净阶段。每个阶段阀门的开关必须按照正常程序进行,如误动作将对生产造成严重影响。在生产实践中,可以根据上、下行煤气温度,废锅出口温度,上、下行煤气压力,空气总管压力(入炉风压),入炉蒸汽压力的变化及由此引起的     

煤制气吹风气的回收效果

我公司煤制气采用间歇式固定床煤造气装置,制气过程主要包括吹风、上吹、下吹、二次上吹、吹净五个阶段,其中吹风气无法使用,直接从烟囱放空。吹风气中φ（CO）为7％左右,以总吹风量为62000m^3／h计,则排放的CO有4340m^3／h（标准状况,下同）,严重污染大气。尤其在气压低、大气风速小的情况下容易造成局部CO聚集,出现中毒事故,局部死角还存在爆炸危险。另外,吹风气中还含有一定量未燃尽的煤粉,也给大气环境造成严重污染。     

固定层间歇制气“死容积”问题及对策

0引言 造气系统的“死容积”指的是存在于间歇固定床单台煤气炉内炭层以上、上气道、燃烧室、前气道、废热锅炉、后气道及上行管等的内部空间容积。为回收这部分容积空间内滞留的有效气体，需要在二次上吹以后吹风之前设置吹净阶段，该阶段为从炉底吹入空气，     

正压气力输灰系统及在煤造气系统的应用

河南心连心化肥有限公司间歇式煤造气炉系统用于处理造气过程“上吹、二次上吹、吹净、回收”4阶段煤气和粉尘分离的旋风除尘器每台（共8台）排放的煤粉灰量为3t／d，煤粉温度≤300℃，密度1200—1800kg／m^3，粒径一般在1～30mm，飞灰中大颗粒量占总量的20％。常规做法是直接打开手动球阀将粉尘颗粒排到地上和小车内，但因旋风除尘器一般在正压下工作（下灰口处压力为3—8kPa），而放灰前又无法向积灰内加水，导致放灰时煤气弥漫，灰渣、粉尘乱飞，工作环境恶劣。     

清扫管道的好方法

新安装的或经过检修的工艺管道,往往需要吹扫干净才能使用。吹扫管道的气速是有一定要求的。气速过低,则无法满足吹净要求。在具有较大的风源或蒸汽源的情况下,吹扫管道不会有什么困难。然而,手头上只有风量较小的压缩机,又需要处理较大     

水煤气两段炉优化操作的探讨

神华集团准格尔能源有限责任公司煤气厂有：3台Ф1600mm水煤气型两段炉，以烟煤为原料，每台设计产气量500～600m^3／h，生产过程依次为鼓风、一吹净、上吹制气、下吹制气、二吹净顺序进行。完成此5个过程为1个周期，如此循环往复形成稳定的间歇制气过程。     

解决惰性气体制备的难关

<正> 小化肥厂每次开停车,都需要制备惰性气体。而制气工段传统的工艺流程是为正常生产而设计的,并未考虑开停车制备惰气所需要的条件,所以存在着惰气制备这一难关。惰性气体:是指O_2<0.5％;(CO+H_2)<5％的吹风气。正常生产时,回收的是煤气,放空的是吹风气。而制惰气吋,回收的则是吹风气,放空的是煤气。传统的制气工艺流程中,只能做到上行煤气放空,而下行煤气则无法放空。所以制惰气时,只能做吹风、上吹两个动作,无法做下吹动作。     

科学应用自动阀门（下）

煤气三通阀不变上吹，阀板始终处在下吹位置。当煤气炉运行到吹风阶段和吹净阶段时，入炉空气从下吹煤气管道直接进入洗气箱，使半水煤气系统中的氧含量迅速上升。这种现象危害性是最大的，只要有1台炉出现此情况，就会导致全厂停车，严重时还会在煤气总管系统发生重大爆炸事故。当运行到上吹制气阶段时，上吹气化剂（蒸汽和空气）也全部进入洗气箱，空气进入煤气系统也会引起氧含量偏高。     

降低固定层造气下行管道阻力的方法

<正>1改造方案目前,河南心连心化肥有限公司造气车间下行煤气管为DN 720 mm管道,下行阀至下行集尘器的管线长5 m左右、距地面高度2.7 m,管道内压力≤0.02 MPa。因输送半水煤气时炉内带出物炉渣进入管道内,且下行阀距离下行集尘器距离较长,下行阀出口处炉渣不易进入下行集尘器。造气炉长时间运行后,下行阀出口处管道内炉渣积存量较大,直接增加了管道输送半水煤气的阻力,故在距离下行阀出口1.5 m处正下方增设可     

旋风预热器吹堵装置的改进

我厂回转窑生产线为Φ３．０m／２．５m×４４m窑尾带五级旋风预热器窑。为防止旋风筒内堵塞，在五级旋风预热器的烟室、５级筒下料管及３～５级筒锥底均安装有生料防堵吹堵系统，该装置主要由储气罐、电磁气动阀和输气钢管等组成。１存在的问题１．１进气支管易堵塞吹堵系统的吹堵气源由V－６／７型空气压缩机供给。由于空压机本身结构的原因，在运行一段时期后，工作润滑油与机内冷却水相互渗漏，使提供的气源携带一定量油水。这样在输气过程中输气管的管壁附有油水，在吹堵频繁时油水量更多，在吹堵完毕即停止０．７MPa高压气源时，含…     

垂直管道浸取器的空气升液研究

以内径为２４ｍｍ的垂直管道浸取器的一根上行管为升液管，用水和５５￣６５目河砂配成各种浓度的悬浮液做冷模试验。在水的表面流速为０．１５￣０．６５ｍ／ｓ空气表观流速为０．０５￣２．１５ｍ／ｓ，固相质量分率为０￣１５％，以及充气高度为２．２８０￣３．３７９ｍ的实验范围内，观察了空气升液器的运行情况，测定了扬程、效率，还比较了进气孔径的影响。本文结合垂直管道浸取器的特点，引入气相滞留率和摩擦压力降模型，并     

CO2在造气制气过程中的作用及加氮方式的改进

造气制气过程中产生的CO2一直被认为是无效气体，一般只在吹风时才加以重视，而在制气、加氮过程却没有予以重视。另外，传统的造气工艺是以上、下吹加氮的方法调节氢氮比来满足合成氨原料气对氮的需求。我公司采用的是上吹加氮及吹净回收加氮的方式。     

浆料管线配管设计探讨

结合PVC装置中浆料管道设计和生产实际,针对浆料管线非常容易堵塞,造成现场频繁拆卸冲洗等问题,分别从管道放空、主管道排净、调节阀、旁通管设置、开停车冲洗、吹扫等多个方面阐述了浆料管线配管的原则和注意事项,结合项目实际效果为避免生产中浆料管道易堵塞问题提供可行的配管依据。     

膜分离氢回收技术的应用

三明化工有限责任公司合成氨厂的合成氨生产能力为25万t／a。为保证合成气中惰性气体含量处于适宜范围内，需要不断地排放部分循环气，这部分气体称为合成吹除气。吹除气量约4000～5000^m3／h，其组分体积分数为H257．28％、N219．11％、CH416．92％、Ar6．91％、NH39％。吹除气除供三聚氰胺及白炭黑生产所需外，其余均作为生活煤气使用。     

造气炉爆炸原因与对策

1997年3～6月的一段时间里,我厂煤气炉系统在抢修、或下灰清理过程中,有几处─—下行管两圆门、燃烧室顶盖、烟囱、三通防爆板、洗气箱防爆板等,频频发生爆炸。4月25日,一检修工在更换4#燃烧室顶盖填料时,因该处爆炸,脸部严重烧伤,住进医院;6月13日晚上,两检修工在更换4#炉洗气箱防爆板时,因爆炸又双双送进医院。针对这种情况,车间工艺主任偕同有关工艺管理人员、技术人员等,从工艺流程到操作方法等,进行了极为详细的原因查找,并制订了相应的对策和措施,终于使煤气炉系统的爆炸现象得以杜绝。1原因探讨1．1中压蒸汽吹净系统…     

气固下行流化床反应器 Ⅲ气、固混合

与气固并流上行提升管反应器相比，气固并流下行管反应器的轴向气固返混明显降低，而径向气固混和仍然相当大，因而有利于提高气固快速反应的转化率及选择性。本文在分析下行流化床反应器内气、固混合机理的基础上，比较了有关气、固混合的研究方法及结果，并比较了提升管和下行管的不同混合现象，旨在促进对这一课题更加深入系统地研究，以适应循环床下行管反应器设计、放大和模型化的迫切要求。     

爆破吹除法应用小结

化工生产中新设备及管道吹除干净与否是设备能否正常试车、运转的关键。在设备、管道的吹除工作中,特别对大口径管道的吹除,往往难以找到合适的气源。爆破吹除法可以利用设备、管道预积累吹除气,当吹除气压力升至预定值时,在预定爆破口爆破,达到高流速快吹除的目的。1998年我厂新增加4#冰机的管道吹除即采用了爆破吹除法,效果良好。1冰机系统流程简图及说明流程示意图如图1,粗实线为需吹除管线,用户冰机打空气作吹除气源,分别对片冰机入口管（Dg150）、出口管（Dg125）进行吹除。2操作过程问）关闭冰机系统所有阀门,拆除广冰机入…     

气固并流下行床反应器出入口结构研究现状与展望

自80年代中期以来,气固并流下行床反应器以其接触时间短、接近平推流而成为气固流态化新的研究方向。本文对目前下行床反应器出入口结构方面的研究现状进行了总结,包括下行床出入口结构设计、出入口形式对下行管流动混合行为的影响气固分离效率等。在此基础上,探讨了下行床出入口结构及其性能之间的关系,并提出了下行出入口设计与放大的基本思路。     

造气上下吹均匀加氮

<正> 合成氨生产过程中,为了达到反应方程式确定的氢氮比要求,必须在煤气炉的制气循环中安排加氮过程,这已是为人们所熟知的了。但在实际生产过程中,造气工段是按各厂循环氢、补充氢指标来控制加氮量的,使得半水煤气符合合成氨工段对其氢氮比的要求。在生产中,加氮量的获得可采用两种方式:一种是通过制气工作循环中吹净和回收进行加氮;另一种则是通过制气工作循环中吹净和上、下吹时均匀加氮来完成。