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统计分析了28组采用TMCP工艺制造的高强度厚钢板-10℃止裂韧性K_(ca)与屈服强度R_(P0.2)、抗拉强度R_m、-40℃冲击功KV_2、-20℃和-40℃动态撕裂能DTE、零塑性转变温度T_(NDT)的相关性规律,结果表明,-10℃止裂韧性K_(ca)与心部抗拉强度R_m和侧面零塑性转变温度T_(NDT)的相关度较高,随着心部抗拉强度R_m的增高和侧面零塑性转变温度T_(NDT)的降低,-10℃止裂韧性K_(ca)增大;在此基础上建立了-10℃止裂韧性K_(ca)与心部抗拉强度R_m、侧面零塑性转变温度T_(NDT)和板厚t的相关性方程K_(ca)=13.358·R_m-90.530·T_(NDT)-7.324·t~(1.5)或K_(ca)=13.427·R_m-74.845·T_(NDT)-0.635·t~2。 相似文献
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咪唑封端扩链脲改性环氧树脂E-51/酸酐MTHPA体系性能研究 总被引:1,自引:0,他引:1
以端羟基聚环氧丙烷1000,甲苯二异氰酸酯(TDI),2-甲基咪唑为原料,合成了扩链脲TI,利用DSC,动态热机械分析仪DMA,冲击试验机及扫描电镜(SEM)等手段对TI改性的环氧树脂E-51/甲基四氢化邻苯二甲酸酐(MTHPA)固化体系的反应活性,动态力学行为,冲击性能,断裂面形态结构进行了系统研究,结果表明,改性后的E-51/MTHPA体系反应活性明显提高,固化反应峰顶温度较未改性体系降低160℃-200℃,固化反应的表观活化能由未改性体系的160.3kJ/mol降至63kJ/mol-87kJ/mol,同时与未改性体系相比,经过改性的环氧树脂固化体系冲击强度有较大的提高,在TI含量为5%时体系的玻璃化转变温度Ts达到最高,各改性体系冲击断面呈韧性断裂。 相似文献
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管道的断裂与落锤撕裂试验 总被引:1,自引:0,他引:1
介绍了避免油、气集输管道低应力断裂扩展的上裂原理与速度判据。管道裂纹的扩展速度主要取决于管道钢的转变温度FATT。FATT可由落锤撕裂试验测定。论述了落锤撕裂试验的特点、方法和标准,以及该试验在管道钢材、压力容器钢和船体结构钢薄板上的应用情况。 相似文献
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为获得风力发电机主轴用34CrNiMo6合金结构钢的韧脆转变温度,沿其径向不同位置处制取V型冲击试样,并在-110~25℃进行了夏比冲击试验,利用Boltzman函数对剪切断面率与温度进行拟合,得到韧脆转变温度曲线并获得脆性断面占50%所对应的试验温度(即FATT50)。利用扫描电镜分别观察试样脆性及韧性断口形貌,简要分析了该材料在脆性及韧性条件下的断裂行为。试验结果表明:该主轴用34CrNiMo6钢的韧脆转变温度在-50~-70℃,且主轴表面的韧脆转变温度比芯部的稍低。较高试验温度下试样塑性断口表现出典型的韧窝状形貌,随着试验温度的降低,逐渐向解理形貌过渡。 相似文献
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反应型液晶聚合物改性环氧树脂性能的研究 总被引:20,自引:0,他引:20
合成了一种端基含有活性基团的热致性液晶聚合物(LCPU),用其改性环氧树脂CYD-128/4,4‘-二氨基二苯砜(DDS)固化体系,对改性体系的冲击性能,拉伸性能,弹性模量,断裂伸长率,玻璃化转变温度Tg与LCPU含量的关系进行了探讨,对不同种类液晶化合物对CYD-128/DDS体系改性效果进行了比较,用扫描电镜(SEM)对材料断面的形态结构进行了研究,结果表明,LCPU的加入可以使固化体系的冲击强度提高2-3.5倍,拉伸强度提高1.6-1.8倍,弹性模量提高1.1-1.5倍,断裂伸长率提高2-2.6倍,Tg提高36℃-60℃,改性后材料断裂面的形态逐渐呈现韧性断裂特征。 相似文献
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采用系列冲击试验研究了控轧控冷技术生产的390MPa级低合金高强钢的低温韧性,并分析了其低温韧性与组织特征的关系。结果表明:该钢具有良好的低温韧性,在-40℃时的冲击功为127J,远大于相关标准的技术要求,按照能量法确定的韧脆转变温度为-56℃;由于该钢晶粒十分细小,裂纹在扩展过程中频繁改变断裂路径,提高了其抵抗解理断裂的能力,从而使其具有良好的低温韧性。 相似文献
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《理化检验(物理分册)》2016,(6)
通过对北京丰台南次高压站A3钢管和王四营桥高压站20钢管两种管材进行不同温度下的系列冲击试验,对两种管材的韧脆转变温度进行了测定和分析,并结合化学成分及显微组织分析了影响材料低温韧性的因素。结果表明:A3钢管在不同温度下的冲击吸收能量及剪切断面率均小于20钢管的;前者的韧脆转变温度为3.7℃,后者为-17.2℃;管材的韧脆转变温度受化学成分和显微组织的影响,化学成分中碳、硅、硫、磷元素的含量越低,其韧脆转变温度也越低;铁素体-珠光体钢在晶粒度相同的情况下,钢中铁素体含量越高,其韧脆转变温度则越低。 相似文献
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10Ni5CrMoV钢低温冲击断裂行为研究 总被引:7,自引:0,他引:7
采用示波冲击试验方法,研究了10Ni5CrMoV钢在冲击断裂过程中各部分能量与温度的关系。在20℃~-100℃温度范围内,裂纹形成功(Ei)基本不变,裂纹扩展功(Ep)显示与总冲击功相一致的转变特征。在上平台,10Ni5CrMoV钢具有高的裂纹扩展功,Ep>100J;在转折区,钢的韧脆转变平缓。试验结果表明,Ep=Ei对应的温度可作为韧脆转折温度。本试验钢的韧脆转折温度低达-85℃,具有优良的低温韧性。 相似文献
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在-50℃至室温范围的不同温度对CF62C低合金高强度钢进行冷处理,将冷处理试样和室温下的试样进行夏比(V型)冲击试验,并对冲击试样进行冲击吸收能量测试和显微组织、断口形貌的分析。研究结果表明:CF62C钢在室温和0~-40℃的冷处理条件下有良好的低温冲击韧度,在-40℃冲击吸收功大于300J,而冷处理温度下降至-50℃时,冲击吸收功小于135J,且其断口微观特征呈沿晶脆性断口;CF62C钢的脆性转变温度为-50℃。 相似文献
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Nb、Ti微合金化新型440MPa级船用钢板韧性研究 总被引:1,自引:1,他引:0
研究了某钢厂热连轧TMCP工艺14mm厚440MPa级钢板的强韧性,对微观组织进行了观察分析.试验结果表明,新型热连轧440MPa钢板具有良好的低温韧性,-40℃冲击功超过310J,韧脆转变温度低于-100℃.新型440MPa钢板良好的性能来源于低碳、Nb-Ti微合金化成分设计及TMCP工艺下获得细化的针状铁素体组织. 相似文献
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通过冲击试验和断口形貌分析确定07Cr12NiMoVNb耐热钢有回火脆性,并存在二个回火脆性温度区间(450~525℃和575~625℃)。低温回火脆性到高温回火脆性区间的断口形貌从准解理+解理到解理+沿晶断裂,出现沿晶断裂时,冲击值最低。为方便工程上判断是否出现回火脆性,借用了韧/脆转变的(FATT50)概念。 相似文献
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10CrNi3MoV钢焊接热影响区组织和性能研究 总被引:3,自引:0,他引:3
通过热模拟试验研究了10CrNi3MoV 钢在线能量为15~100kJ/cm 范围内时焊接热影响区(HAZ)组织和性能的变化规律。结果表明,经过一次热循环后,特别是峰值温度为1300℃时,冲击韧性显著降低。金相分析表明,冲击韧性的降低与组织和晶粒粗大有关,但总体低温冲击韧性能够保持在较高的水平上(A kv,- 50℃>60J)。经过二次热循环后,线能量较低时,热影响区冲击韧性得到改善;线能量较高时,热影响区冲击韧性大大降低 相似文献
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采用热膨胀法测定了Nb-V-Ti微合金化Q345E钢的相变临界温度Ac1和Ac3,使用45kW箱式电阻炉对实验钢进行了正火处理,利用光学显微镜(OM)、扫描电镜(SEM)、电子背散射衍射(EBSD)和透射电镜(TEM)观察了正火后试样的组织演变规律,分析了正火温度对组织与低温韧性的影响。结果表明,Q345E钢的Ac1约732℃、Ac3约871℃;当正火温度为820℃和850℃时,组织由针状珠光体和未发生重结晶的粗大原始铁素体构成,针状珠光体由针状奥氏体转变而来,相邻针状珠光体中的铁素体相具有相同的晶体取向特征;当正火温度不低于880℃时,组织由重结晶后的铁素体和珠光体构成,随正火温度的提高组织尺寸逐渐增大;当正火温度为820~940℃时,随正火温度的提高冲击功呈现先增加后降低的变化规律,组织类型、尺寸、形态和均匀性是影响大截面锻材Q345E低温韧性的主要因素。 相似文献