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采用三点弯曲疲劳法测得光滑试样和直缺口试样的S-N曲线以研究Stellite12钴基合金的疲劳性能,并通过断口形貌观察进一步探究该钴基合金的断裂过程。结果表明:光滑试样的疲劳极限为545 MPa,约为原始抗弯强度1552 MPa的25.4%;直缺口试样的疲劳极限约为101MPa,约为静态抗弯强度517.6MPa的19.1%。对于疲劳敏感性,光滑试样与直缺口试样的疲劳敏感性分别为397和31。此外发现疲劳裂纹多萌生于近表层聚集的碳化物处,同时表面缺陷也可诱发疲劳裂纹的萌生。疲劳裂纹的扩展主要表现为碳化物的穿晶断裂,钴基体在应力比R=0.1的疲劳加载条件下虽表现出一定的韧性且呈现出较多的撕裂脊,但也呈现出一定的脆性断裂模式,因此疲劳裂纹扩展模式为真疲劳与静态疲劳的混合模式。 相似文献
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冲击拉伸韧性和冲击拉伸力为衡量高聚物材料韧性不可缺少的指标。本文就低压线型聚乙烯的冲击拉伸韧性和冲击拉伸力与材料参数如密度、分子量的关系,以及不同性能原料共混物的配比对冲击拉伸性能的影响进行了系统的研究。 相似文献
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美国海恩斯国际公司正在开发一种新型变形钴合金,通过添加氮化钛和氮化铌弥散相强化,可用于板材应用。该公司项目的目标是开发一种具有高温强度的板材合金,同时又具有现有合金的性能。这种名为海恩斯NS.163的新型合金在900℃时在70MPa的应力下,其应力断裂寿命大于1000h。在982℃和55MPa的应力下,应力断裂寿命大于250h。 相似文献
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研究了热循环拉伸SiCw/6061Al复合材料变形与断裂过程,结果表明,热循环产生的界面应力有且于SiCw/6061Al复合材料的塑性变形;热循环低应力拉伸变形主要是位错的攀移;快速冷却时的过饱和空位既有助于位错的攀移,又能促进孔洞长大。 相似文献
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1420合金的拉伸断裂行为 总被引:1,自引:0,他引:1
研究了1402合金在不同热处理状态的拉伸性能和拉伸断口,并考察了合金的显微组织,分析了断裂机制,结果表明,合金在各种热处理状态呈稳定的穿晶韧性断裂,原因是δ′粒子细小,晶内强度低,而且晶界没有析出平衡相和无折出带,晶界强度没有降低。 相似文献
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Mg—Li合金力学性能及拉伸断裂特点 总被引:2,自引:0,他引:2
研究了Mg-Li二元合金在两相区附近不同Li含量时合金密度和力学性能变化,并对添加Ag和稀土元素的Mg-7Li-14Zn正交最优合金在i和Ag一时力学性能变化进行了观察。 相似文献
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真空热循环对空间级缩合型硅橡胶拉伸性能的影响 总被引:2,自引:0,他引:2
对空间级缩合型硅橡胶KH-X-B进行了真空热循环试验(123-403K,10^-5Pa),测试了热循环前后材料的质损率,拉伸性能,热膨胀性能,讨论了循环过程中的应变滞后效应和附加残余应变以及它们对材料的强化作用,结果表明,材料质损率随循环次数增加而提高后趋于平缓,室温及高温拉伸强度随循环次数的增加是先增强而后下降,循环过程中发生应变滞后现象,且第一次循环后产生附加残余应变,206次循环后残余应变消失,材料强化,400次循环后重新产生残余应变,材料强度下降。 相似文献
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分别测试了固溶时效处理TA19钛合金锻件经400℃和500℃热暴露100h后的室温和高温拉伸性能,研究了热暴露对其拉伸性能的影响。结果表明:TA19钛合金锻件经400℃和500℃热暴露100h后,其表面形成的脆化层对合金强度影响不大,合金没有产生热暴露效应,表明TA19钛合金的热暴露效应起始温度大于500℃。 相似文献
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铸态Ti40阻燃钛合金高温拉伸力学性能及断裂行为研究 总被引:2,自引:2,他引:0
研究了不同试验温度下铸态Ti40合金的高温拉伸力学性能变化规律,并采用光学显微镜和扫描电子显微镜对拉伸样断口形貌进行观测,确定其断裂机制。结果表明:合金的抗拉强度随着试验温度的升高而显著下降,而塑性则分别表现出两个塑性较优区和脆性区,即400℃以下低温和900~1000℃高温的较好塑性区以及500~800℃的热脆区和1000℃以上的高温脆性区。脆性区试样断口形貌均呈现为沿晶脆性断裂,这一断裂机制与合金粗大晶粒以及严重的氧化相关。高温塑性区断口形貌为穿晶韧性断裂,则合金具有较高的塑性和较低的变形抗力,可作为较好的热加工温度区间。 相似文献
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EB-PVD 热障涂层的热循环失效机理 总被引:1,自引:0,他引:1
采用电子束物理气相沉积方法(EB—PVD)在NiCrAlY粘结层上沉积Y2O3部分稳定的ZrO2陶瓷层。对样品进行了1050C的热循环实验。结果表明,沉积态陶瓷层表面比较致密.其柱状晶粒簇拥成团,晶粒簇间存在间隙。随着热循环不断进行,陶瓷层表面变得疏松,晶粒簇间距增大,相邻较大的间隙互相连接成微裂纹。并逐渐横向及纵向扩展。1050C循环200次,粘结层氧化物是均匀连续的—薄层,主要由Al2O3组成;循环300次后,出现了NiO、尖晶石等氧化物。根据显微结构观察和EDS、XRD分析结果,提出了EB—PVD热障涂层热循环的失效机理。 相似文献