从疲劳强度观点论偏轨箱形梁横隔板的合理设计

一、前言偏轨箱形梁横隔板是一个主要受力构件.它本身的几何参数以及与腹板和翼缘间的焊缝布置,将直接影响偏轨箱形梁的疲劳强度,换句话说,将直接影响偏轨箱形梁的使用寿命.为此,除了要计算横隔板强度与稳定外,还必须对横隔板本身的参数,焊缝的大小与分布进行合理选择与设计.目前我国生产的起重机偏轨箱形梁横隔板及其连接,大都采用图1的型式.     

起重机偏轨箱形梁横隔板的计算

1.前言起重机偏轨箱形梁和普通箱形梁一样,为了保持其截面在载荷作用下的几何不变性以及腹板的局部稳定性而设置了许多横向隔板,如图1所示。     

起重机偏轨箱形梁局部应力的理论分析

小车轮压作用下,轨道与偏轨箱形梁之间力的传递属于接触非线性问题,接触面间的变形和应力分布存在相互耦合的关系。为了求得主腹板处的局部应力解,本论文将偏轨箱形梁对轨道的支承视为弹性地基(主腹板)对轨道的支承。当将主腹板视为Winkler弹性地基时,求得Winkler局部应力解。研究结果表明:Winkler公式解与小车轮压P、轨道截面惯性矩I和主腹板高度h0成正比关系,与主腹板厚度δ0成反比关系;且主要影响因素为小车轮压P、轨道截面惯性矩I和主腹板厚度δ0。     

冶金起重机主梁疲劳强度的试验与研究

1　概述冶金起重机金属结构主梁的疲劳寿命是设计冶金起重机金属结构的主要指标之一。其中 ,偏轨箱形梁的翼缘板与腹板连接纵向焊缝的焊透性问题 ,是设计和工艺的关键所在 ,也是争论较大的问题。业界同仁就纵向焊缝的未焊透是否为主梁产生疲劳破坏的主要因素、是否要作焊透处理及近几年冶金厂工作级别高的起重机偏轨箱形主梁上翼缘板与腹板连接的焊缝陆续出现开裂的原因是什么、主梁的疲劳寿命能达到多少等问题展开了激烈的争论。对此 ,我们作了大量的试验与研究工作 ,希望能够对相关的设计和制造者以及科研人员有所帮助。冶金起重机主梁的…     

偏轨箱形梁横隔板的疲劳研究

1.前言偏轨箱形梁横隔板是一个重要受力构件。它的几何参数以及与腹板和翼缘间的焊缝布置,直接影响偏轨箱形梁的使用寿命。为此,除了要计算横隔板强度、刚度与稳定性外,还必须对横隔板参数、焊缝大小与分布进行合理     

偏轨箱形梁主腹板在轮压作用下的稳定性

本文研究了局部轮压作用下偏轨箱形梁带肋主腹板的稳定性问题,推导并简化了有关公式。这些公式形式简单,精度可满足工程要求。     

半偏轨箱形梁的计算

一、前言目前,国外生产的通用桥式起重机的大梁以偏轨箱形梁居多(图1b)。近来日本又发展了半偏轨箱形梁(图1c),并在葫芦小车双梁桥式起重机上形成系列,起重量从3～20吨。美国克利夫兰起重机及工程公司生产的     

起重机箱形主梁焊接变形规律及其控制方法

随着起重机制造业的发展,主梁长度已从几米到几十米,起重量已从5吨到500吨。主梁的种类和截面形式也越来越多,如有正轨箱形梁和偏轨箱形梁等。对于主梁腹板预拱,过去凭经验按L/400～L/350估计,往往出现预拱过大或过小,增加了主梁火焰矫正修理工序,如何正确的选择主梁腹板预拱和盖板的预     

铸造起重机T型钢裂纹的计算与修复

铸造起重机在起重量较大的情况下（额定起重量在100t以上）,其主梁形式通常都采用偏轨箱型梁的形式,即将主小车的轨道置于主腹板的正上方。目前一般都采用T型钢的主梁形式,就是在轨道的下方选用合适的T型钢,T型钢的翼缘板与起重机的翼缘板对接,T型钢的腹板与起重机的主腹板对接。这也是目前大吨位铸造起重机最常用的主梁截面形式。     

小车轮压作用处偏轨箱形梁主腹板的局部应力研究

小车轮压作用下,轨道与偏轨箱形梁之间力的传递属于接触非线性问题,接触面间的变形和应力分布存在相互耦合的关系。本论文的主要内容：将Hertz接触理论和有限元软件ANSYS结合起来,把主腹板的局部受力问题视为小车轮与轨道及轨道与上翼缘板之间发生接触行为作用下的受力问题,建立了小车轮压作用处偏轨箱形梁主腹板局部受力的接触分析模型,研究不同情况（小车轮压、箱形梁几何参数和轨道截面惯性矩）下局部应力的变化规律,得出相关结论;最后将经验公式解与ANSYS数值解进行对比分析论证。研究结果表明：ANSYS数值解的主要影响因素为小车轮压、主腹板厚度和轨道截面惯性矩;通过在相同情况下对比2种解,得出ANSYS数值解与经验公式解在数值上很接近,经验公式解能够满足工程实际需要。     

起重机箱形梁及单腹板梁的水平及垂直偏斜值探讨

在ＧＢ/Ｔ 144 0 5— 1993《通用桥式起重机》中规定 :箱形梁及单腹板梁上翼缘板的水平偏斜值ｃ≤Ｂ/2 0 0 (见图 1) ,箱形梁腹板的垂直偏斜值ｈ≤Ｈ/30 0 ,单腹板及桁架梁的垂直偏斜值ｈ≤Ｈ/2 0 0(见图 2 )。图 1　　　　　　　　图 2对全偏轨箱形梁和单腹板及桁架梁 ,这 2个指标似应考虑重新规定。例如 ,某 12 5ｔ铸造起重机 ,Ｂ =2 2 2 0ｍｍ ,Ｈ =2 2 0 0ｍｍ ,则ｃ =2 2 2 0 /2 0 0 =11 1,ｈ =2 2 0 0 /2 0 0 =11。这 2个数值对轨道安装部位的翼缘板和腹板显得太大。图 3和图 4表示由于水平偏斜值和垂直偏斜值的存在 ,使腹板除了承受…     

125t吊钩桥式起重机主梁的组装焊接

济钢集团石横特殊钢厂Consteel电炉主跨用 2台QD1 2 5 /5 0 /5— 2 2A6吊钩桥式起重机 ,其主梁结构为偏轨箱形梁 ,单件重量为 2 4 1t,截面尺寸为1 770mm× 2 2 0 0mm、总长为 2 2 8m ,材质为Q345A( 1 6Mn)。这种T形钢宽翼缘偏轨箱形梁结构虽然解决了承轨纵向熔透角焊缝制造上的困难 ,但对于这种低合金钢偏轨箱形梁 ,我厂还是第一次制作。如何保证主梁的各项指标达到标准和设计要求 ,是此次制作中的难点。一、主梁相关技术要求及制作难点1 技术要求主梁结构为T形钢宽翼缘偏轨箱形梁结构 ,上下盖板板厚为 1 2mm、主腹板板厚为 1 2mm、…     

减小起重机主腹板局部应力的试验研究

在起重机的全偏轨箱形梁和单腹板及桁架梁中 ,主腹板靠近轨道处会产生很大的局部应力 ,其值往往会超过梁的整体应力。因此 ,设法减小主腹板的局部应力具有重要的意义。我们对在轨道下加橡胶垫的方案做了试验 ,发现这种方法能使局部应力显著减小。试验的具体步骤如下 :图 1　试验梁(1 )按照 1∶2的比例 ,模拟某 1 2 5ｔ铸造起重机主梁的Ｔ形钢结构制作试验梁。如图 1所示。　　 (2 )试验 1。将试验梁放在液压机下 ,轨道放在试验梁中线上 ,在跨中轨道上施加单位力 ,然后逐渐增加所施加的力 ,共 7次。分别记录每次施加的力和应变片的应变值 (下…     

桥式起重机偏轨箱形梁疲劳强度计算

偏轨箱形梁是桥式铸造起重机广泛采用的主梁形式，工作级别为Ａ７级以上的铸造起重机主梁应进行疲劳强度计算。本文以起重机设计规范（ＧＢ３８１１－８３）为准则，以１２５ｔＡ７级铸造起重机为例，介绍偏轨箱形主梁疲劳强度计算的方法和步骤。     

偏軌箱形梁制造中的一些問题

在1965年的起重机产品革命中,大连和上海厂各生产了二台单主梁电动桥式起重机,洛阳厂生产了一台双梁偏轨电动桥式起重机,三个工厂各自生产了二个偏轨箱形梁。在国家鉴定会上,肯定了3～50/12.5T新系列设计将采用独梁结构,因此,对偏轨梁制造中所碰到的问题重点地加以讨论是具有一定意义的。     

起重机主梁承轨纵向角焊缝的焊透问题

起重机主梁(如工字梁,偏轨箱形梁等)的翼缘和腹板相连接的纵向角焊缝(图1)的焊透问题是生产厂当中有争论的问题。争论的焦点是:纵向角焊缝未焊透是否会导致焊缝开裂?是否会成为疲劳破坏的主要根源?以及这些焊缝在哪些情况下必须开坡口?近二十年     

宝钢改造工程用起重机的特点

宝钢集团上海第一钢铁公司在不锈钢及炭钢轧板卷技术改造工程中选用了太原重型机械集团公司制造的冶金起重机 15台。其中 2 80 / 80t大型铸造起重机 6台 ,2 10 / 60t铸造起重机 1台 ,12 5 / 5 0 / 10+10t、 10 0 / 30t铸造起重机各 2台 ,65t +65t加料起重机 1台以及 3台 30t和 75t特殊起重机。1　起重机的结构特点铸造起重机的结构部分由 4梁 4轨及双小车结构组成 ,主、副小车会在各自的轨道上运行 ,且副小车在主小车下面通过。 桥架的主副梁采用偏轨宽翼缘箱形结构 ,腹板与上盖板对接 ,下端与腹板开双面坡口进行对接。对接焊缝进行 2 0 %…     

基于弹性地基梁的偏轨箱形梁局部应力分析

小车轮压作用下,轨道与偏轨箱形梁之间力的儒连属于接触非线性问题,接触面间的变形和应力分布存在相互耦合的关系。为了求得接触面间的局部应力解,本论文将偏轨箱形翠对轨道的支承视为弹性地基（主腹板）对轨道的支承。基于弹性地基梁假设,当将主腹板视为Winkler弹性地基时,求得Winkler局部应力解。最后将经验公式解与Winkler公式解进行对比分析论证。研究结果表明：Winkler公式解的影响因素为小车轮压P、主腹板厚度δ0、轨道截面惯性矩,和主腹板高度h0,而经验公式解的影响因素为P、δ0和I;通过在相同情况下对比两种解,得出Winkler公式解比经验公式解相对小些。     

桥式起重机的曲腹板主梁

通用桥式起重机的主梁在满足强度、刚度和稳定性的前题下,应合理设计结构型式以降低自重、减小起重机的轮压、简化制造工艺。曲腹板梁就是为了达到此种目的而研制的。曲腹板梁与常用的单腹板梁、箱形梁等相比,它可以采用较薄的腹板、增大主梁断面的高宽     

偏轨箱形梁横向加强板焊缝设计对主梁承载能力的影响

起重机偏轨箱形梁横向加强板有加强板四周均焊和在受拉翼缘处空开2种焊接方式.以某冷轧带钢厂桥式起重机偏轨箱形梁为例,采用三维有限元法＂板到体子模型＂技术,比较分析了加强板2种焊接方式下主梁的变形、应力分布和承载能力.计算结果表明：加强板在受拉翼缘处空开时,主梁的承载能力比加强板四周均焊时高,且简化了焊接结构与工艺,但主梁刚度比加强板四周均焊时略小.